文档介绍：天然气工
年
然后, 用直流电焊机的二次导线绕在焊口的

端, 并使电流方向如箭头所示, 由右手定
则可知, 通电后
端的磁极就变为
极, 此
、。
时进行就没有磁偏吹发生了
’一瘫, ,
如测出焊口两侧为
极那么电流方
。
向就应与前面相反如焊口两侧虽磁极相
异, 但磁场强度差异太大, 用这种方法也能
。
达到磁场平衡, 从而焊接顺利导线缠绕的
、。
圈数可视管材大小剩磁强弱而灵活决定图
全弹示意图

。。
现场如没有磁针, 也可采用交替变换导
导爆索
副药柱
稳定环

。。
线缠绕方向, 从而变换电流方向, 通过试验性
主药柱
固定垫圈
空气隔板
焊接来达到目的。采用具有调整爆击波波形的空气隔板结
。

李淑琴
构, 破甲深, 稳定性好, 堵塞率低
·
主药柱装填可耐
℃高温的
盯注耐热
。
炸药副药柱装填可耐
助℃高温击
一的高铺

型无枪身射孔弹
。
波感度的
耐热炸药

一
。型无枪身射孔弹, 是近年来药形罩为紫铜冲压成形, 确保口径、锥
、
由五机部二一四所和石油部四川石油管理局角壁厚符合设计要求。
井下作业处炮试组共同研制成功的新型无枪
弹壳
。,
身射孔弹该弹是以
一
型射孔弹为基弹壳材料为
瓷形状为卵形, 薄壁并具
、
础, 考虑到无枪身射孔弹的特点和耐高温有较大内腔, 可使聚能装药爆击时保持设计
。
耐高压等指标而设计试制的一年来, 该弹的爆击波形, 不受侧壁反射波的影响, 同时,
经试生产和生产井的试用, 其性能完全达到又保证一定的炸高, 从而使破甲深度符合要

“。
设计指标能承受乓
公斤
厘米的压力和求试验结果
如图
表明
药柱全部紧
℃的高温, 全弹破甲深度
打
号钢贴弹壳
图
和陶瓷固定环紧贴药柱边
, 。
锭
大于
毫米堵塞率小于
适用于缘
图
的破甲深度只有
一
毫米,

。
套管以上中深井和深井射孔现已定型投较之药柱与壳壁保持一定间隙
图
的破
。。
产甲深度
一
毫米低一倍陶瓷具有较好的

,

结构耐温耐压性能能够满足承受
公斤
厘米
。
弹形结构如图
所示压力和
℃高温的指标, 且粉碎性良好,
。

聚能装药是较理想的弹壳材料
药柱
图
壳体内腔比较图
·
·
祥药柱与宾体间无间啤
药往下半部与壳璧无间隙零药柱与壳壁间有一定问雌
第
卷第
期夭然气工
、
、
综合考虑能起爆和耐压两个因素, 在大甲深度为
以上
全弹地面破甲深度平
。
量试验的基础上, 爆壳陶瓷隔层以在选择均
。垃
号钢
。。丁
一
毫米内较为合理为此, 采用了图
井下破甲性能试验见表
一
。
所示的引爆结构副药柱顶部呈半球形与壳
密, 导爆紧贴, 井号深度温度压力破甲深度
体紧配合铅管索弯曲壳外侧
泣
台
平值
试验表明, 采用这样的结构能够正常起爆蛊

耐热炸药。
威

! ∀
隔层自深
、
、

陶