文档介绍：该【桥梁工程毕业设计计算书参考 】是由【1781111****】上传分享，文档一共【34】页，该文档可以免费在线阅读，需要了解更多关于【桥梁工程毕业设计计算书参考 】的内容，可以使用淘豆网的站内搜索功能，选择自己适合的文档，以下文字是截取该文章内的部分文字，如需要获得完整电子版，请下载此文档到您的设备，方便您编辑和打印。:..设计资料:1、桥型:两跨装配式简支钢筋砼T型梁桥,纵横端面布置,如下图所示:2、设计荷载:设计汽车荷载汽车——20级,挂车--100,人群3KN/m23、桥面净宽:净—7+2×0。75+2×、跨径:标准跨径20m,计算跨径19。5m5、每侧栏杆及人行道构件重5KN/m6、砼线膨胀系数=1×10-57、计算温差=t=35oC8、砼弹性量E=3×101Mpa(C30砼)h二、基本尺寸拟订1、主梁由5片T梁组成桥宽(5×1。6m)每片梁采用相同的截面尺寸,断面尺寸如上图所示。各主梁、横隔梁相互间采用钢板焊接接头‘2、横隔梁建议采用5片,断面尺寸自定3、桥墩高度,尺寸自行设计4、采用u型桥台,台身高5米,其他尺寸自行设计三、建筑材料1、主梁、墩帽、台帽为C砼,重力密度γ=25KN/m33012、墩身、#块石,其抗压强度R:..′,重力密度γ=24KN/m3,桥台填土容量γ2=18KN/m333、桥面铺装平均容重γ=23KN/m3o四、地质及水文资料1、此桥位于旱早地,故无河流水文资料,也不受水文力作用,基本风压值1Kpa2、地质状况为中等密实中砂地基,容许承载力[σ]=450kPa;填土摩擦角?=35o,基础顶面覆土0。5m,容量与台后填土相同:(一)计算图式采用T形梁翼板所构成铰接悬臂板(如右图所示)(按纵向1m宽的板条计算)(1)每延米板上恒载g的计算见下表:0。03×1。0×(2)每米宽板条沥青砼面层g121kN/m=0。63kN/m的恒载内力为:0。08×1。0×M=-=-×min,g砼垫层g225kN/m=×T形梁翼板自(+0。14)/2×1。·m=-重g×25kN/m=·m3合计g=Σg=5。38kN/mQ=gl=5。38×iag00。70kN=3。82kN:..(如上图所示),后轴作用力为P=120kN,《公路工程技术标准》(JTGB01-2003)查得,汽-20级加重车着地长度为a=,宽度为b2=,则2a=a+2H=+2×0。11m=0。42m12b=b+2H=+2×=0。82m12荷载对于悬臂根部的有效分布宽度为a=a+d=2l+0。42m+1。4m+2×0。71m=。40m<5m,所以冲击系数1+μ=1。30=作用于每米宽板条上的弯矩为作用于每米宽板条上的剪力为挂车-100产生的内力由公路桥规查得,挂车-100车轮的轴重为P=250kN,着地长度为a=,宽度为b=0。50m,车轮在板上的22布置及其压力分布图形如下图所示,则a=a+2H=0。20m+2×==b+2H=0。50m+2×==a=d=2l=+1。20m+2×0。71m=3。04m10悬臂根部的车轮尚有宽度为c的部分轮压作用,即c=b/2-(0。90-l)=0。72/2—(—0。71)=0。17m10:..c×a上的荷载对悬臂根部的有效宽度为1=a+2c=0。42+2×=0。76m1轮压面c×a上的荷载它并非对称于铰缝轴线,为简化1计算,偏安全地仍按悬臂梁来计算内力。悬臂根部每米宽的弯矩为(如右图)作用在每米宽板条上的剪力为::(1)承载能力极限状态内力组合:(用于验算强度)恒+汽(组合Ⅰ)=×(-1。356)+1。4×(—)=—18。65kN·m=1。2×+×=38。28kN恒+挂(组合Ⅲ)=×(-1。356)+×(-12。55)=—·m=×3。82+×39。98=,行车道板的设计内力为Mj=-18。65kN·m(由汽—20级控制)Qj=48。56kN(由挂—100级控制)(二)桥面板截面设计、配筋与强度验算:悬臂板根部平均高度h=11cm,设保护层厚度a=2cm,若选用Φ12HRB400钢筋,=330Mpa,=,=:h=—0。006=0。084m=84mm0:..1。0×18。65×=×1000x(84—x/2)解得<=0。53×84=44。52mmx=,求得所需钢筋面积为:=查有关板宽1m内钢筋截面面积表,当选用Φ14(㎜)钢筋时,需要钢筋间距为75㎜时,此时所提供的钢筋面积为:按构造配置箍筋,取Φ10,:=ha-d/2=0。11—0。02—0。962/2=0。082m=82mmx====求得截面所能承受的弯矩设计值为:=13。8×1000×(82-)=×N·mm=38。9KN·mm〉=1。0×·mm.(强度满足要求。)二、主梁内力计算梁的纵横端面如下图所示:纵断面此桥宽跨比B/L=5×1。6/20=〈,#,2#,3#梁横向分布系数(杠杆法)①绘制1#,2#,3#梁的横向分布影响线。:..确定荷载沿横向的最不利位置。③求出相应于荷载位置的影响线竖标值.④计算1号,2号,3号梁的荷载横向分布系数为:1号梁:汽车-20m===!∑ηg挂车-100m==错误!=0。141og2人群荷载m=∑η=1。422orr∑ηq2号梁:汽车-20m==错误!=0。500oq2挂车—100m===!错误!人群荷载m=∑η=0orr3号梁:汽车—20m=错误!=-100m=错误!=0。469og人群荷载m=∑η=0orr2。荷载位于跨中时横向分布系数(偏压法)求梁的影响线图形的控制竖标,同时绘制影响线图,本桥梁数n=5,∑a2=25。6m2i1号梁η=错误!+错误!=错误!+错误!==-=-=-0。2015错误!错误!错误!错误!2号梁η=+=+=!错误!错误!错误!1η=-=-=025n错误!错误!错误!3号梁η=+==-=0。2031错误!错误!35错误!错误!①按最不利位置布载,见影响线图:..计算横向分布系数m。c1号梁:汽车—20m===错误错误!挂车-100m===0。344cg错误!错误!跨中横向分布系数计算图式人群荷载m=∑η=0。684crr2号梁:∑η汽车—20m=q==!2挂车—100m错误!=错误!=0。272c=人群荷载m=∑η=:汽车—20m===!错误!∑++0。2+0。2挂车-100m=g===∑η=0。200crr③荷载横向分布系数数据表梁号截面位置汽车—20挂车-100人群跨中m0。5560。3440。。。。4000。2000。200c:..m0。5000。4690o活载内力汽车荷载冲击系数:1+μ=1。21号梁汽车—20M=(1+μ)×ξ×∑m×P×y=×1。0×(0。556×120×+×120×+×60×2。85)=834。67KN·m挂车—100M=ξ×∑m×P×y=1。0×(0。344×250×+0。344×cgcii250×+0。344×250×+×250×=1212。76KN·m人群荷载M=1。2×1××3×××1×19。4×=86。88KN·m2号梁汽车—20M=(1+μ)×ξ×∑m×P×ycqcii=1。2×1。0×(0。469×120×4。15+×120×4。85+0。469×60×)=704。06KN·m挂车-100M=ξ×∑m×P×ycgcii=×(0。272×250×+0。272×250×+0。272×250×2。85+0。286×250×2。25)=973。48KN·m人群荷载M=×1×0。442×3×0。75×0。5×1×19。4cr:..=·m3号梁汽车—20M=(1+μ)×ξ×∑m×P×ycqcii=××(×120×+×120×4。85+×60×2。85)=·m挂车—100M=ξ×∑m×P×ycgcii=1。0×(×250×+×250×+0。200×250×+0。22×250×)=751。25KN·m人群荷载M=1。2×1×0。2×0。75×3××1××=23。53KN·mcr②计算各主梁跨中剪力Q1/21号梁汽车-20级Q=(1+μ)×ξ×∑m×P×ycqcii=×1。0×(×120×+×120×+×60×)=82。98KN挂车—100Q=ξ×∑m×P×ycgcii=×(0。344×250×+×250×+×250×+×250×)=116。608KN:..Q=m×∑P×ycrcii=1。2×1。0×0。684×3×××0。5×=4。47KN2号梁汽车—20Q=(1+μ)×ξ×∑m×P×ycqcii=1。2××(×120×0。500+×120×0。428+0。460×60×)=-100Q=ξ×∑m×P×ycgcii=×(×250×0。500+0。272×250×0。438+×250×0。232+0。335×250×0。170)==×××3××0。5××9。7=2。89c3号梁汽车-20Q=(1+μ)×ξ×∑m×P×ycqcii=1。2×1。0×(×120×+×120×0。427+0。410×60×)=—100Q=ξ×∑m×P×ycgcii=1。0×(×250×0。500+0。2×250×0。438+0。22×250:..+×250×)=71。76KN人群荷载Q=1。2×1。0××3×××0。5×=1。31KNcr计算各主梁支点剪力Qo1号梁汽车-20Q=(1+μ)×ξ×∑m×P×yoqcii=1。2××(×120×+×120×+×70×+×130×)=162。58KN挂车—10Q=ξ×∑m×P×yogcii=×(×250×1+×250×0。938+×250×0。732+×250×0。67)==1。2×1××3××0。5×1×19。4=-20Q=(1+μ)×ξ×∑m×P×yoqcii=1。2××(0。500×120×+0。491×120×0。928+0。469×70×0。412+0。474×130×0。206)=169。08KN挂车—100Q=ξ×∑m×P×yogcii:..=。0×(×250×1+×250×+×250×+×250×)=311。08KN人群荷载Q=1。2×1××3×0。75×0。5×1×19。4=11。57or3号梁汽车-20Q=(1+μ)×ξ×∑m×P×yoqcii=××(×120×1。00+0。471×120×+0。4×70×+×130×0。206)=—100Q=ξ×∑m×P×yogcii=1。0×(0。469×250×1+0。402×250×0。938+×250×+0。2×250×)=281。62人群荷Q=×1×0。2×3×××1×19。4=④活载内力组合梁号截面内力汽车-20级挂车—#Q83。。471/。91oM704。06973。4856。141/22#Q70。3294。。25311。:..。#。821。311/。①计算恒载集度主梁g=[×+()(-)×25=`={-}×}××5×1边错误!错误!错误!对于边主梁隔25/19。5=`=2×0。647==(0。63+2)×7/5kN/m=`=5×2/5kN/m=2。00kN/m3边主梁g=++3。682+=16。534kN/m边合计中主梁g=10。205++3。682+2。00=17。181kN/m中恒载内力计算内边主梁中主梁力弯距M/弯距M/剪力Q/KN剪力Q/KN截面位置x(KN/m)(KN/m)x==l/2785。#梁内力组合汇总:..M(KN。m)Q(KN0号荷载类别跨中梁端跨中⑴恒载816。⑵⑶人群86。⑷挂车-。61⑸汽+。4987。45⑹1。⑺1。4(汽+人)。69122。43⑻1。⑼SⅠ=⑹+⑺。43j⑽SⅢ=⑹+⑻。27j⑾⑺/⑼×100%%(不提高)%(不提高)100%%提高0。⑿⑻/10×100%%()02)100%⒀第一次提高后的SⅠ2270。⒁Ⅲj⒂控制设计内力值2360。28453。7128。27#梁内力组合汇总序荷载类别M()Q(KN0:..跨中梁端跨中⑴恒载816。⑵汽车704。。23⑶人群56。⑷挂车-。⑸汽+。12⑹。96201。010⑺(汽+人)1064。28252。91102。37⑻1。1挂车1070。⑼SⅠ=⑹+⑺。37j⑽SⅢ=⑹+⑻2050。79543。20104。%(提高0。⑾⑺/⑼×100%03)%(不提高)100%⑿⑻/10×100%%()%()100%⒀第一次提高后的SⅠ。92102。37j⒁Ⅲ2091。81559。⒂。#梁内力组合汇总序M(KN。m)Q(KN)号荷载类别跨中梁端跨中:..恒载816。63167。510⑵。⑶人群25。535。⑷挂车100751。25281。⑸汽+人群626。。33⑹1。。010⑺1。4(汽+人)876。41234。4485。86⑻。。94⑼SⅠ=⑹+⑺1856。⑽SⅢ=⑹+⑻1806。。94j⑾⑺/⑼×100%47。21%()%()100%⑿⑻/10×100%%()%()100%⒀第一次提高后的SⅠ1912。⒁。1178。94第一次提高后的SⅢj⒂1912。06526。#、2#、3#内力组合汇总情况可知,计算的设计内力控制值为:KN:(一)钢筋选择::..拉钢筋数量。拟采用焊接钢筋骨架配筋,设a=110mm,s则h=1400-110=1290mm,h=(140+80)/2=’按下式计算,并取其中较小者:f故取首先判断截面类型,由=1。0××=2360。28×KN/m=×1500×110×(1290-110/2)=×KN/m2360。28×KN/m<2812。095×KN/m,故应按第一类T形计算。确定混凝土受压区高度,由1。0×2360。28×=13。8×1500x(1290—x/2)解得<=×1200=636mmx=<=110mm将所得x值代入公式中求得所需钢筋截面面积为:=采用二排焊接骨架,选用6Φ36(),供给,钢筋截面重心至截面下边缘的距离梁的实际有效高度截面最小宽度=1400-=。选用8Φ32(外径35。8mm),供给,:..梁的实际有效高度截面最小宽度=1400-101。6=1298。4符合要求。(二)跨中截面正截面承载力复核:由公式确定混凝土受压区高度,得:将x值代入公式M满足要求。(三)斜截面抗剪承载力计算:、下限复核:对于腹板宽度不变的等高度简支梁,距支点h/2处的第一个计算截面的截面尺寸控制设计,应满足下列要求:根据构造要求,仅保持最下面两根钢筋(2Φ32)通过支点,其余各钢筋在跨间不同位置弯起或截断。支点截面的有效高度h=1400-(30+)=:=1。0×=559。50KN=×128。27=≤KN部分可不进行斜截面抗剪承载力计算。结果表明,截面尺寸满足要求,但应计算要求配置箍筋和弯起钢筋。:..2设计剪力分配(见图)支点剪力组合设计值=1。0×554。594==1。0×128。27=128。27KN部分可不进行斜截面承载力计算,箍筋按构造要求配置。其中不需要进行斜截面承载力计算的区段半跨长度为:距支点h/2=1400/2=700mm处的设计剪力值为V=528。54kN,d1其中应由混凝土和箍筋承担的剪力组合设计值为:=0。6×=。6应由弯起钢筋承担的剪力组合设计值为:0。4=0。4×528。54=:式中:按伸入支点计算,可得:取取;取=,=78。54mm2,sv1箍筋间距为:,取S=300mm。v在支承截面处自支座中心至一倍梁高的范围内取S=《桥规》(JTGD62)规定,计算第一排弯起钢筋时,取用距支座中心h/2处,应由弯起钢筋承担的那部分剪力组合设计值,即:..04=×528。54=211。42KN第一排弯起钢筋的截面面积为:由纵筋弯起钢筋,提供的计算第二排弯起钢筋时,应取第一排弯起钢筋起弯点(即距支座中心,其中44mm为架立钢筋的净保护层厚度,,30mm为纵向钢筋的净保护层厚度,35。8mm为纵向钢筋的外径),应由弯起钢筋承担的那部分剪力组合设计值,:由纵筋弯起,提供的计算第三排弯起钢筋时,应取第二排弯起钢筋弯点处(即距支座中心),应由弯起钢筋承担的那部分剪力组合设计值,:由纵筋弯起,提供的计算第四排弯起钢筋时,应取第三排弯起钢筋弯点处(即距支座中心),应由弯起钢筋承担的那部分剪力组合设计值,从图按比例关系求得83。70KN第四排弯起钢筋的截面面积为:采用加焊的斜筋,提供依此类推,求得第五排弯起钢筋的截面面积为:,提供:..横隔梁的计算1。确定作用在中横隔梁上的计算荷载:对于跨中横隔梁的最不利荷载布置如图。纵向一列车轮对于中横隔梁的计算荷载为:汽车-20P=错误!∑Py=错误(!120×1。000+120×+60×0。175)oqii=107。91kN挂车-100P=∑Py=(250×1。000+250×+250×)og错误!ii错误!=:=3×0。75×=,2号梁的荷载横向分布影响线竖标值,则M的影响线竖标可计算如下:rP=1作用在1号梁轴上时:ηM=η×+η×0。5d-1×1。5dr11121=0。6××+××1。6—1×1。5×1。6=-0。64P=1作用在5号梁轴上时:ηM=η×1。5d+η×0。5dr51525=—0。2×1。5×+0×0。5×1。6=—0。48P=1作用在2号梁轴上时:ηM=η×+η×0。5d—1×0。5dr21222:..0。4×1。5×1。6+×0。5×1。6—1×0。5×1。6=0。:1P=1作用在计算截面以右时:η右=η==η==η=—=1作用在计算截面以左时:η右=η-1=0。6-1=—。截面内力计算将计算荷载P,P在相应的影响线按最不利荷载位置加载,oqog对于汽车荷载并记入冲击影响力(1+μ)M=(1+μ)×ξ×P×∑η2—3oq汽车=1。2×1×107。91×(0。64+)-20弯矩=84。17KN·mMM=P×∑η=120。50×(+0。2-32-3oq挂车64++)-100=151。227:..Q右=(1+μ)×ξ×P×∑η=1。2×1××(+0。350+—)-20==P×∑η=120。50×(0。513+0。11oq挂车400++0。175)-100=165。81横隔梁内力组合:(恒载内力不计)承载能力极限状态内力组合(强度验算)组合M=0+×=·mmaxⅠQ右=0+1。4×144。125=201。775KNmax、1组合M=0+×=·mmax。rⅢQ右=0+×=182。389KNmax、1正常使用极限状态内力组合组合M=0+84。17=·mmax、rⅠQ右=0+144。125=144。125KNmax、1组合M=0+=·mmax、rⅢQ右=0+=、:(1)、正弯矩配筋:取横隔梁的高度为100cm,顶宽为16cm,下部宽为14cm,平均宽度为15cm,钢筋选用HRB400,抗拉强度标准值为400MPa,抗拉强度设计值为330MPa。相对界限高度为=0。53,弹性模量:..=2.×MPa,箍筋采用HRB330,抗拉强度设计值为280MPa。主梁采用混凝土。横隔梁截面配筋按矩形截面设计,宽度去平均值155mm,设=90mm,则横隔梁有效高度值:=990-90=900mm(1)、求混凝土受压区高度:由公式:得1。0×166。351×=×150x(900—X=〈=0。53×900=477mm将X=:=选用2Ф22钢筋(外筋25。1mm)提供=760布置两排并每排两根焊接。截面最小宽度=2×30+3×25。1=<b=150mm,则梁的实际有效高度为990—30-25。1/2=。(2)。跨中截面正截面承载力复核确定混凝土受压区高度:x===〈=0。53×927。3=491。58mm将x带入公式=求得截面所能承受的弯矩设计值为:=×150×121。16(947。5-)=×KN·mm=·mm〉=1。0×·mm(满足要求)四、支座设计计算采用板式橡胶支座)恒载作用下的支座反力N=167。51KN,汽车荷载:N0p,:..=(汽车荷载+人群荷载)maxN=(汽车+人群)p,min汽车—20级和人群荷载作用下产生的跨中饶度?=,取主梁的计算温差为△t=:a确定平面尺寸试取板式橡胶支座形状系数S>8,取橡胶支座的容许应力[δ]=10MPa。支座的平面面积A≥==0。042042m2取支座的横桥向长度为0。18m,,则A=0。18×0。25=>0。0420m2确定支座的厚度由于温度产生的梁的伸长量由两端的支座均摊,则每一支座承受的水平位移为Δ=αΔt=1×10-5×35×=0。0034m错误错误!取橡胶片容许剪切角正切值[tgγ]=。∑t≥错误!==。上、下表层橡胶片厚0。0025m,其余均为常用厚度,即钢板厚为0。002m,。0025×2+0。005×3+0。002×4=0。028m橡胶片总厚为∑t=0。0025×2+0。005×3=0。02m>:..≤,满足要求支座总厚h=0。028m3、支座偏转验算a、计算形状系数b/a=。18=〈2s=ab/2t(a+b)=10。47>8若橡胶邵氏温度为50