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2025年第33期（11月下）
格宾挡土墙在公路路基中的应用
钟志芳
（广西钟贺高速公路有限公司，广西贺州542800）
摘要：为解决某高速公路互通C匝道右侧路基边坡滑塌问题，采用格宾挡土墙进行处治，系统研究其结构设计、稳定性及应用
效果。基于工程地质条件设计台阶形格宾挡土墙，明确格宾网箱及填充石料的技术要求，同时采取换填级配碎石及铺设无纺土
工布的地基处理与排水措施。通过理正岩土软件验算，挡土墙面稳定性满足规范要求。施工后的长期监测结果表明，格宾挡土
墙水平位移主要集中在前15d，后期趋于稳定，处治效果良好。研究成果为同类公路路基边坡滑塌防护提供了技术参考。
关键词：公路路基；格宾挡土墙；稳定性；位移监测
中图分类号： 文献标识码：B
0引言 2格宾挡土墙方案设计
相对于衡重式、仰斜式等传统重力挡土墙，格 为了保证路基边坡安全，清除滑坡体后在坡脚
宾挡土墙对地基承载力要求低，能适应地基变形， 设置格宾挡土墙，墙顶以上按1：。格宾挡
无须设置沉降缝和反滤层，施工工艺简单，工程造 土墙为台阶形，墙高5m。格宾挡土墙在布置时应
价较低。同时，格宾挡土墙施工后，可在台阶上培 与地形、路线相适应[2]，分段长度取2m。为了保证
土绿化，有利于边坡水土保持[1]。为此，本文结合 格宾挡土墙稳定，墙底埋入深度不宜小于1m。在
工程案例来研究格宾挡土墙的应用要点。 斜坡路段，，具体布
置方案如图1所示。
工程概况
1 格宾挡土墙
某高速公路路线全长50km，起讫桩号为K0+ 2 m
000—K50+000，设计速度为100km/h，设计标准
77
为双向四车道。在高速公路运营期间，南乡互通C 777
匝道右侧（CK0+595—CK0+731）路基经历持续强
地面线
降雨天气后，雨水渗入路基，土体抗剪强度降低，
使得路基边坡产生滑塌。
路基所在区域属低山丘陵地貌，地形起伏大， 图1格宾挡土墙布置方案
格宾挡土墙材料
，边坡覆盖层以第四系坡
残积黏土、强风化灰岩、中风化灰岩等为主，计 1）格宾网箱
算参数见表1。地表水不发育，无河流通过。地下 公路路基的格宾网箱可利用强度高、耐腐蚀性
水主要是第四系孔隙水、基岩裂隙水，具有微腐 好的低碳钢丝裁剪、拼接而成，网面抗拉强度不低
蚀性。 于50kN/m，网孔尺寸取75mm×75mm，网箱尺寸
取100cm×100cm×50cm，如图2所示。
表1路基边坡覆盖层参数
一般情况下，裁剪线位置为格宾网箱的薄弱位
天然状态 饱和状态
置，可利用机械翻边工艺将格宾网面钢丝在边端钢
覆盖层 重度 黏聚力 内摩擦 重度 黏聚力 内摩擦
/(kN/m³) /kPa 角/° /(kN/m³) /kPa 角/° ，以加强格宾网面钢丝和边端
黏土 28 22 22 16 钢丝的连接质量。另外，路基所在地区降水量丰
强风化灰岩 38 33 35 30 富、气候湿润，应在格宾网箱的钢丝表面镀一层较
中风化灰岩 50 45 45 40 厚的锌，隔绝钢丝与外界环境中氧气、水分的接
收稿日期：2025-06-13
作者简介：钟志芳（1983—），男，广西富川人，高级工程师，从事路桥管理工作。
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交通世界
TRANSPOWORLD
1）重力
1: 对于挡土墙结构重力、填土重力，可用体积和重
度的乘积直接计算，其中格宾单元重度取18kN/m、
1: 填土重度取19kN/m。
4×100 200
< 2）填土侧压力
个
' 作用于格宾挡土墙墙背的填土侧压力只考虑土
( O
O 压力，忽略被动土压力，可按库伦理论计算，见
O 0 00×9
O O
公式（1）：
O O O
1
单位:cm E = KarLH (H + 2h0 ) (1）
2
图2格宾挡土墙尺寸
式（1）中：E为主动土压力；K为主动土压力系
触，以实现防腐蚀目的。
数；H为墙高；L为计算长度；γ为墙背土体重度。
2）石料
假设K=，则每延米格宾挡土墙的主动土压
格宾挡土墙内的石料应采用质地坚硬完整、抗
。
风化性强、不易崩解的片石或块石，且强度不低于
3）车辆荷载引起的土侧压力
MU3O[3]。如石料粒径过小，会从格宾网箱的网孔内
车辆荷载引起的土侧压力可根据墙高换算成等
漏出，导致格宾挡土墙的自重减小，墙体稳定性
代均布土层厚度，计算方法见公式（2)：
差；如石料粒径过大，难以紧密填充、压实，空隙
率大，且局部对钢丝产生压力过大，容易导致格宾 h0 = q (2)
r
网箱变形。结合工程实践经验，建议格宾网箱内石 式（2）中：h0为换算土层厚度；q为车辆荷载
料的粒径宜控制在100~300mm。 强度。
格宾挡土墙地基处理与排水
当墙高低于2m，q取20kN/m²；当墙高高于
1）地基处理
10m，取10kN/m²；当墙高介于2~10m，q可利
由于地层表面为黏性土，承载力较低，不适合
用直线内插法计算。K8+600—K8+960段的墙高为
直接作为格宾挡土墙的持力层。鉴于此，将黏土层
5m，则$²}，。
挖除2m，换填级配碎石并压实（分层厚度≤30cm），
4）施工荷载
确保处理后的地基承载力不小于200kPa[4]。
格宾挡土墙稳定系数计算时，施工荷载主要考
2）排水
虑施工人员、材料、机械设备，分别取1、5、
格宾挡土墙的透水性好，墙背地下水可沿着墙身
10kN/m2。
流出。为了防止格宾挡土墙墙背回填料因水流冲刷而
流失，可在格宾单元和回填料布置1层无纺土工布。
根据《公路路基设计规范》（JTGD30—2015)
（以下简称《规范》），格宾挡土墙应重点验算抗滑
3格宾挡土墙稳定性分析
动、抗倾覆稳定性，计算方法见公式（3）和（4）：
准确计算作用于格宾挡土墙的荷载是稳定性分 [N + (Ex − )tan α0]u +
$K_{1}=$ (3)
析的基础。由于CK0+595-CK0+731段不属于浸水 Ex − N tan α0
地区，，格宾挡土墙稳 GZG + EyZx + × EpZp
$K_{2}$ (4)
定性计算时只需考虑永久荷载和基本可变荷载，具 ExZy
体荷载组合见表1。 式（3）~式（4）中：K为抗滑动稳定系数；K₂为
抗倾覆稳定系数；N为作用力基底上合力的竖向分
表1荷载组合
力； 为主动土压力水平分力； 为被动土压力水
组合 荷载名称 具体荷载 E E
I 永久荷载 挡土墙结构重力、填土重力、填土侧压力 平分力；E为主动土压力竖向分力；为基底倾斜
挡土墙结构重力、填土重力、填土侧压力，车 角；G为格宾挡土墙结构重力；Z_、Z、Z、Z为
Ⅱ 永久荷载+基本可变荷载
辆荷载引起的土侧压力、施工荷载
N、E、Ex、E作用点至墙趾的距离。
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总735期
2025年第33期（11月下）
选择桩号CK6+000、CK6+500、CK7+000处的
量 CK6+000断面
路基断面作为计算对象，不同断面的稳定性验算结 ● CK6+500断面
1
▲CK7+000断面 二
果如表2所示。 -
表2格宾挡土墙稳定系数
抗滑动稳定系数 抗倾覆稳定系数
计算断面
荷载组合I 荷载组合Ⅱ 荷载组合I 荷载组合Ⅱ
CK6+000
CK6+500
CK7+000 -
-10 0 10 20 30 40 50 60 70
由表2可知，格宾挡土墙各个计算断面在荷载 监测时间/d
组合Ⅰ和荷载组合Ⅱ， 图3格宾挡土墙变形监测结果
，满足《规范》要求，说 CK7+000。对于同一监测断面，随着监测时间的在
明格宾挡土墙处于安全稳定状态。 增加，格宾挡土墙的水平位移不断增大，且水平位
移主要集中在监测前期。当监测时间低于15d，格
格宾挡土墙位于斜坡上，应对挡土墙地基及填 宾挡土墙的水平位移变化速率快。当监测时间高于
土的整体稳定性进行验算，稳定系数不应小于 15d，格宾挡土墙的水平位移基本保持稳定，达到
。根据《规范》，整体稳定性分析可采用简化 。
Bisshop法，稳定系数计算方法见公式（5):
5结论
总抗滑力 ∑cili + wi cos αi tan φi (5)
$K_{3}$ 总下滑力 ∑wi sin αi 本文以某高速公路互通C匝道右侧（CKO+595
—CKO+731）路基为研究对象，分析了格宾挡土墙
式（5）中：K为整体稳定系数；c为第i个条块黏聚
的应用技术要点，得到以下几个结论。
力；l为第i个条块滑动面弧长；W为第i个条块自
1）格宾挡土墙在布置时应与地形、路线相适
重；α为第i个条块倾角；$为第i个条块内摩擦角。
应，控制最小埋深和距地表水平距离。
为提高计算效率，利用理正岩土软件自动搜索
2）格宾挡土墙格网箱宜采用镀锌低碳钢丝，
滑动面。经计算，最不利滑动面对应的总抗滑力为
内部石料宜采用片石或块石，粒径控制在100~
，，则整体稳定系
300 mm
数K3大于125，满足《规范》要求。
3）格宾挡土墙稳定性计算考虑永久荷载和基
本可变荷载，，抗倾
4格宾挡土墙应用效果
。
4）格宾挡土墙监测时间越长，水平位移越大，
在格宾挡土墙的CK6+000、CK6+500、CK7+
且大部分位移集中在前15d。
000断面各设置2个监测点（墙顶和墙底各1个）。
主要监测格宾挡土墙的水平位移，监测设备采用全 参考文献：
站仪，监测时间间隔控制在3~7d。当位移基本保
[1]
持稳定后，停止监测。如在监测期间发现格宾挡土
究[D].兰州：兰州交通大学，2024.
墙位移突变，应及时上报监理工程师并分析原因， [2]
采取加固措施，防止路基边坡再次滑塌。 的应用研究[J].城市道桥与防洪，2021（9)：193-195，
198.
格宾挡土墙各个监测断面在施工结束后60d内 [3]
的水平位移监测