文档介绍：Forpersonaluseonlyinstudyandresearch;mercialuse袂填料吸收塔(CO2-H2O)实验讲义虿实验目的芈了解填料吸收塔的结构和流体力学性能。蚅学****填料吸收塔传质能力和传质效率的测定方法。蚁蝿实验内容虿测定填料层压强降与操作气速的关系,确定填料塔在某液体喷淋量下的液泛气速。膃采用水吸收二氧化碳,空气解吸水中二氧化碳,测定填料塔的液侧传质膜系数和总传质系数。蚄袈实验原理螆气体通过填料层的压强降袅蒃ΔP,kPa压强降是塔设计中的重要参数,气体通过填料层压强降的大小决定了塔的动力消耗。压强降与气液流量有关,不同喷淋量下的填料层的压强降ΔP与气速u的关系如图6-1-1所示:羈***图6-1-1填料层的ΔP~u关系薇当无液体喷淋即喷淋量L0=0时,干填料的ΔP~u的关系是直线,如图中的直线0。当有一定的喷淋量时,ΔP~u的关系变成折线,并存在两个转折点,下转折点称为“载点”,上转折点称为“泛点”。这两个转折点将ΔP~u关系分为三个区段:恒持液量区、载液区与液泛区。节传质性能肈吸收系数是决定吸收过程速率高低的重要参数,而实验测定是获取吸收系数的根本途径。对于相同的物系及一定的设备(填料类型与尺寸),吸收系数将随着操作条件及气液接触状况的不同而变化。薈(1)膜系数和总传质系数肅根据双膜模型的基本假设,气相侧和液相侧的吸收质A的传质速率方程可分别表达为羁气膜(6-1-7)肈液膜(6-1-8)罿式中:—A组分的传质速率,;螆A—两相接触面积,m2;肄—气侧A组分的平均分压,Pa;膈—相界面上A组分的平均分压,Pa;膅—液侧A组分的平均浓度,膄—相界面上A组分的浓度螂kg—以分压表达推动力的气侧传质膜系数,;芈kl—以物质的量浓度表达推动力的液侧传质膜系数,。薆羆dh薁相界面蚂距离羇液莄膜薄气蚂膜莈浓度 P2=PA2CA2,FL肆 PA莃螁 PAi蝿 CAi薄 膂CAPACA袁 袆PA+dPACA+dCA芆 P1=PA1CA1,FL袁羁图6-1-2双膜模型的浓度分布图图6-1-3填料塔的物料衡算图芇螄以气相分压或以液相浓度表示传质过程推动力的相际传质速率方程又可分别表达为羄(6-1-9)肁(6-1-10)蚈式中:—液相中A组分的实际浓度所要求的气相平衡分压,Pa;蒅—气相中A组分的实际分压所要求的液相平衡浓度,;蚃KG—以气相分压表示推动力的总传质系数或简称为气相传质总系数,;膁KL—以气相分压表示推动力的总传质系数,或简称为液相传质总系数,。聿若气液相平衡关系遵循享利定律:,则羀(6-1-11)薈(6-1-12)芇当气膜阻力远大于液膜阻力时,则相际传质过程式受气膜传质速率控制,此时,KG=kg;节反之,当液膜阻力远大于气膜阻力时,则相际传质过程受液膜传质速率控制,此时,KL=kl。蚁如图6-1-3所示,在逆流接触的填料层内,任意截取一微分段,并以此为衡算系统,则由吸收质A的物料衡算可得:芇(6-1-13a)莇式中:FL—液相摩尔流率,;蚂ρL—液相摩尔密度,。腿根据传质速率基本方程式,可写出该微分段的传质速率微分方程:荿(6-1-13b)蒇联立上两式可得:肃(6-1-13c)袁式中:a—气液两相接触的比表面积,m2·m-1;膈S—填料塔的横载面积,m2。薇本实验采用水吸收二氧化碳,已知二氧化碳在常温常压下溶解度较小,因此,液相摩尔流率FL和摩尔密度ρL的比值,亦即液相体积流率(Vs)L可视为定值,且设总传质系数KL和两相接触比表面积a,在整个填料层内为一定值,则按下列边值条件积分式(6-1-13c),可得填料层高度的计算公式:蒄h=0,艿h=h,袇(6-1-14)蚇令,且称HL为液相传质单元高度(HTU);袅,且称NL为液相传质单元数(NTU)。羁因此,填料层高度为传质单元高度与传质单元数之乘积,即羀h=HL×NL(6-1-15)蚆若气液平衡关系遵循享利定律,即平衡曲线为直线,则式(6-1-14)为可用解析法解得填料层高度的计算式,亦即可采用下列平均推动力法计算填料层的高度或液相传质单元高度:羂(6-1-16)螃(6-1-17)虿式中为液相平均推动力,即螆(6-1-18)蒃因为本实验采用纯水吸收二氧化碳,则膁(6-1-19)蒈二氧化碳的溶解度常数,袆(6-1-20)袄式中:ρw—水的密度,袃Mw—水的摩尔质量,;芇E—二氧化碳在水中的享利系数,Pa。羆因此,式(6-1-18)可简化为芅莀因本实验采用的物系不仅遵循亨利定律,而且气膜阻力可以不计,在此情况下,整个传质过程阻力都集中于液膜,即属液膜控制过程,则液侧体积传质膜系数等于液相体积传质总系数,亦即芀(6-1-21),在下面的表格中填写相关内容。螇表1干燥设备的结构认识芆位号膃名