文档介绍：《建筑施工扣件式钢管脚手架 安全技术规范》 (JGJ130-2011)
一、本次规范修订的主要内容
修订了钢管的规格。取消φ51×;为符合《焊接钢管尺寸及单位长度重量》(GB/T 21835-2008),将原标准中φ48××。
对钢管壁厚的下差限制更严格。。当所用钢管的壁厚不符合规范规定时,可以按钢管的实际尺寸进行设计计算。
双管立杆脚手架的经济性不好,很少使用,本次修订中予以取消。
柔性连墙件的做法粗糙,可靠性差,不符合安全要求,本次修订中予以取消。
与建筑结构荷载规范的内容统一。将作用于脚手架上的风荷载标准值的计算公式由:
wk=·μs·w0(w0取n=50的值)
修改为:
wk=μz·μs·w0 (w0取n=10的值)
。
荷载效应组合
计算项目
荷载效应组合
纵向、横向水平杆强度与变形
永久荷载+施工荷载
脚手架立杆地基承载力
型钢悬挑梁的强度、稳定与变形
永久荷载+施工荷载
永久荷载+(施工荷载+风荷载)
立杆稳定
永久荷载+可变荷载(不含风荷载)
永久荷载+(可变荷载+风荷载)
连墙件强度与稳定
单排架,风荷载+
双排架,风荷载+
将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取3kN改为2kN,双排架取5kN改为3kN ;
根据现场施工脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定,此次修订弱化了开敞式脚手架,对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。
常用密目式安全立网全封闭式双排脚手架的设计尺寸(m)
连墙件设置
立杆
横距
lb
步距
h
下列荷载时的立杆纵距la(m)
脚手架允许搭设高度[H]
2+
(kN/m2)
2+2+
2×
(kN/m2)
3+
(kN/m2)
3+2+
2×
(kN/m2)
二步三跨
50
32
50
30
38
22
三步三跨
43
24
30
17
注:地面粗糙度为B类,基本风压Wo = 。
增加了悬挑脚手架挑梁结构及其锚固的构造和计算内容。
补充了与满堂脚手架和满堂支撑架相关的内容。包括结构体系、构造要求、荷载取值、设计计算等。规范中将此类支架体系划分为满堂脚手架(顶部荷载通过纵、横向水平杆传至立杆)和满堂支撑架(顶部荷载通过立杆顶端的可调顶撑传至立杆)二种体系。满堂支撑架根据剪刀撑的间距(5m)细分为普通型满堂支撑架和加强型满堂支撑架。
二、双排脚手架的结构性能及其规范修订内容
1、双排脚手架的结构性能
在作用极限荷载时,双排脚手架结构的可能破坏形式是以连墙件为反弯点的脚手架平面外大波整体失稳或脚手架较大步距间立杆段的局部弯曲失稳二种形式。通常情况下,脚手架的破坏形式表现为前一种,其承载力由平面外大波整体失稳时的承载力值确定。但是,如果脚手架的步距过大(超过二米),立杆段的稳定承载力可能低于整体失稳时的承载力。
影响脚手架结构承载力的主要因素
跨距和排距
连墙件的布置方式和间距
立杆截面面积和步距。
2、双排脚手架的设计计算公式(以不组合风荷载为例)
扣件的偏心距很小,脚手架有一定高度,底部立杆接近轴心受力,计算时视为轴心受压构件。
脚手架立杆稳定性的计算公式: ;式
中:N—脚手架立杆的轴力设计值;A—脚手架立杆的毛截面面积,f—钢材的设计强度值。φ—轴心受压构件的整体稳定系数,由考虑脚手架整体稳定因素的换算长细比λ0查表或由公
式: 确定; ,l0=k•μ•h,