文档介绍：建筑结构年
108 2012
值所以在如此高的强度安全储备条件下,当然
。
也就没有必要对图作加强连接的处理
2 。
但是,上述计算出现了如下偏差在梁与柱
1
的焊接连接中,弹性抗弯等强连接与连接用极限承
载力计算之间本就存在逻辑关系,而规范中的计算
式脱离了这一关系,从而进入了误区,致使与逻
η j
[ ]
辑链中的出现了偏差 2 在规范式 j
注腹板已补上焊接工艺孔 n 2 M u ≥η j M p
。
图框架柱与梁悬臂段的连接中,其 j 名义上为对接焊缝的极限抗弯承载力,实
2 M u
际上由焊缝截面对应在母材截面上的极限抗弯承载
肋,其外围的柱壁板只能部分承受梁腹板上的弯矩,
力所决定,从而这就涉及到在式 j 中母材
M ≥η M
其连接抗力可以确定比上述的情况还要差 u j p
的和在表国家标准中最大屈强比给连接
。 f f 1 “”
在图中,当为工字形梁与工字形柱在工地进 u y
1 的强度安全储备所带来的不利影响没有被考虑
3
行栓焊连接时,除腹板有焊接孔外,其翼缘连接焊缝
未考虑梁柱连接的构造缺陷如焊接工艺孔对梁截
的强度理应按钢结构设计规范的规定乘以折减系数
面的削弱和连接在大震大变形中引起框架梁塑性
综合以上不利因素后,其连接的抗弯承载力设
0. 9。区屈服强度的强化升高等综合因素对连接所产生的
计值大约只有梁截面抗弯承载力设计值的
83% ~ 不利影响尽管规范在确定连接系数时,也考虑
。
,则更显著小于等强连接η j
86% 。了超强系数和硬变硬化系数见规范的条文解释,
当为工字形梁与箱形柱在工地进行栓焊连接
但这并不是问题的全部在计算中如不完整地考虑
时,还因存在与梁截面高度对应于箱形柱段两横膈。
以上三个因素,必然就会得出对图不需作加强连
板之间无竖向加劲肋的构造缺陷,其连接抗力只会 2
接的错误结论
比与工字形柱连接的更差。
。用极限承载力计算方法来检验图梁与柱的连
新抗规在抗震构造措施中的规定不满足 3 2
2 《》接在大震中是否需要加强的计算步骤
条连接计算要求的原因分析
8. 2. 8-1 图的抗震性能比图好现以图中框架梁
在新抗规条的第款中对连接抗力 2 1 。 2
《》8. 3. 4-3 5 的悬臂梁段与工字形柱采用全焊接连接作为计算对
严重不足的图,为什么只对抗震等级为一二级时
1 、象,按以下三个步骤来进行分析和计算
作了宜采用加强的规定,且也只是在条文解释中。
“”第一步,其连接必须与弹性等强连接挂钩来建
推荐了定性的加强形式,而无加强连接方面的定量 3. 1
立极限承载力的计算式
计算要求在条对连接抗力不足的图,为
8. 3. 4-4 2 在文[ ]中已推导了将图由弹性抗弯等强连
什么却对抗震等级为四级到一级都不作加强连接的 2 2
接的计算式 j b 改为连接用极限承载力计算
规定其原因在于新抗规采用式 j 计算 M = M max
《》 M u ≥η j M p 时,其梁端第一二种计算方法的极限抗弯承载力分
时与表中连接系数值的错误规定密切相、
8. 2. 8
η j 别为