烧结页岩煤矸石多孔砖砌体的受压变形性能.pdf

文档介绍：第卷第期建筑结构年月
!" # $%%" #
烧结页岩煤矸石多孔砖砌体的受压变形性能
秦士洪皮天祥骆万康
(重庆大学土木工程学院)
&%%%&"
[提要] 介绍了组( 个)烧结页岩煤矸石多孔砖砌体受压试件的受压变形性能试验研究,分别采用对数
$% ’%
型表达式、一段式抛物线型表达式和两段式表达式三种模式回归分析了其受压应力应变关系,并讨论和推荐
(
了砌体的弹性模量、泊松比及峰值应变的取值。
[关键词] 烧结多孔砖应力应变曲线弹性模量泊松比峰值应变
/ , ,
!"#$%&’’()&*&+"%#,-("./&0,)("%"+1(%&230,4&56,.67&8&%+"%,-&2/%(9: ;,’".%< )*+,-*-.+/ 0*1*2+3*2+/
( , , , )
+72+/ 8*9*:;+/*+<<=*+/><?2=***@A<+***@8-.+/B*+/C+*9<=D****@E 8-.+/B*+/&%%%&" 8-*+2
:
=>’-%,9-1-<<3?<=*A<+***@2:=<D<2=F-.?=<DD*.+H<G.=A2@*.+I<-29*.=.GG*=<HD-2:<(/2+/5<?<=G.=2@<HI=*F7A2(
D.+=EJ-*F-*+F:5H<D$%/=.5?******@.***@2:’%D?<F*A<+D2=<*+@=.H5F<HK1-=<<<D2=<2H.?@<H=<D?<F@*9<:******@.=</=<DD2+H
, ,
2+2:EL<D@-<?=<DD*.+D@=<DD(D@=2*+=<:2@*.+.G@-<A2D.+=E2+H@-<92:5<.G<:2D@*:5D0.*DD.+=2@*.2+H?<27
D@=2*+.G@-<D@=<DD(D@=2*+F5=9<2=<H*DF5DD<H2+H=<<+H<HG.=@-<I=*F7A2D.+=EK
: ; ; ; ;
?&<@"%2’G*=<H?<=G.=2@<HI=*F7D@=<DD(D@=2*+F5=9< <:2D@*:5D0.*DD.+=2@*.?<27D@=2*+
前言值荷载时,横向变形由于裂缝的快速发展而急剧增长,
A
砌体的变形性能是砌体结构的基本力学性能,是甚至超过纵向变形,砖表皮外鼓较为严重。函数
"#$
结构内力分析、抗震计算以及有限元分析的重要基础。记录仪能描绘出曲线的下降段,最终纵向变形达到峰
但至今为止,国内对砌体的应力应变关系研究甚少, 值荷载对应变形的倍左右时,试件丧失承载力。
( $
试验结果及分析
砖砌体性能的重要参数如弹性模量、泊松比及受压峰 C
[ ,,] 实测平均应力应变关系
值应变等,也主要是粘土实心砖的研究结果 M$’,而$OM (
砌体的变形性能总是与砌体的材料密切相关。基于文根据各个试件在逐级荷
[ ]的烧结页岩煤矸石多孔砖砌体试件的受压试验研载下的实测压应力@、极限强
M% !
究,着重对这种砖砌体的受压变形性能进行分析研究, 度@ 、纵向应变@ 和极限强
!FA "
以了解其变形的发展过程,掌握其应力应变关系规度对应的峰值应变@ 分别计
( "%