文档介绍：q—Z t / 霞翰?0,0??? 0n摘要在对金属结掏的焊接;后享1对936E装载机后车架主: 算结果与宴测结果吻合较好为装载机后车架主梁焊接变形的计算和预测坠—丝.,V郑永强汪巷荪过程进行理论分析之后,本文介绍了焊接变形计算的tl算机程序梁,建屯lr有限元模型,按不同的焊接工艺次序进幸亍了计算分析. 控制焊接变形制定结构的施焊工艺方案,提供了町靠的数据依据。叙词:装载机结构焊接弹塑性变形在焊接过程中,由于热循环的影响,结构局部区域产生膨胀和收缩,从而导致焊接结构的形状和尺寸偏离设计规定,即引起焊接变形焊接变形通常采用滚压或火焰矫正的方法,/DI消除,这样不仅增加了生产成本,降低生产效//率,而且由于与残余变形相伴产生的残余应力的影响,使结构的承载能力大大下降。为了控制结构的焊接变形,减少焊后矫正工时,提高生产效率,必须在结构设计和焊接工艺制定阶段,确定结构焊接的预计变形,并采取相应措施,如施加反变形量、调整焊缝焊接次序等去消除焊接变形 l焊接变形理论分析 。因此,温度分布是对构件进行焊接变形分析的基础。本文采取借用经典理论公式和离散数值分析相结合的方式,解决温度分布问题。,借用经典公式,求得温度分布:在起弧点和落弧点以及某些形状十分特殊的焊缝处,则利用计算机的离散分析方法产生温度分布。在确定钢板上施焊热载荷时,可以足够精工程帆械,1996(4) . 有限元分析计算观确地将温度在钢板垂直丁焊缝中心线的横截面内沿宽度方向的变化,表示为正态分布公式。 T =T’~ (1) 式中——距焊波中心线,上的温度(c), 离当前电弧的纵向足i!离,l『(cm) 焊波中心线上的最高温度(℃) 口——吩布系数正态分布曲线的特点是,当超过某一范围时,函数值迅速趋于零。这表明施焊时热载荷是加1焊缝附近的局部区域,当超过给定距离时,]弹性状态,而热温度应力和热弹塑性的耦台仅局限于焊缝附近一个设定的区域内因此,我们对所设定的区域按于结构处理,并在这一子结构内部进行弹性分析,在具体实施中,我们设计了专用的焊缝单元,通过其内部的热平衡分析和弹塑性分析,然后将分析结果用自由度凝聚方法施加到整个结构上。、”、,在>600℃时,金属处于塑性流动状态,其弹性抗力趋1:零。而在500~ 600c范围内,可以认为材料的屈服点呈线性 29— 2 维普资讯 下降。在温度低于500℃的区域,材料的屈服点为一水平直线(理想弹性假设),其弹性变形不会超过被焊钢材屈服点的弹性变形￡。这是因为弹性变形超过时,附近的受批粕性区将产牟塑性堂形来吸收这部分变形。圜此, 对J温度低丁:¨。出以上所述,在程序编制中引入了非线性问题局部化的概念:将低于500~C的区域作为线弹性单元处理,并按拼装过程将其划分为若 f个子结构;而弹塑性的非线性迭代,则集中丁焊缝附近的狭窄区域。这样,不仅加快了计算速度,还保证了非线性迭代的收敛性