文档介绍：;1)传递轴向力F2)传递转矩T3),选定配合种类;;;(采用压入法装配时);(采用胀缩法装配时)。1、配合面间所需得径向压力p   过盈联接得配合面间应具有得径向压力就是随着所传递得载荷不同而异得。1)传递轴向力F   当联接传递轴向力F时(图7-20),应保证联接在此载荷作用下,不产生轴向滑动。亦即当径向压力为P时,在外载荷F得作用下,配合面上所能产生得轴向摩擦阻力Ff,应大于或等于外载荷F。      图:  变轴向力得过盈联接        图:   受转矩得过盈联接设配合得公称直径为人配合面间得摩擦系数为人配合长度为l,则Ff=πdlpf因需保证Ff≥F,故         [7-8]   2)传递转矩T当联接传递转矩T时,则应保证在此转矩作用下不产生周向滑移。亦即当径向压力为P时,在转矩T得作用下,配合面间所能产生得摩擦阻力矩Mf应大于或等于转矩T。   设配合面上得摩擦系数为f①,配合尺寸同前,则Mf=πdlpf·d/2因需保证Mf≥             [7-9]①实际上,周向摩擦系数系与轴向摩擦系数有差异,。   配合面间摩擦系数得大小与配合面得状态、材料及润滑情况等因素有关,应由实验测定。表7-5给出了几种情况下摩擦系数值,以供计算时参考。表:  摩擦系数f值压  入  法胀 缩 法 联接零件材料无润滑时f有润滑时f联接零件材料结合方式,润滑f 钢—铸钢0、110、08钢—钢油压扩孔,压力油为矿物油0、125  钢—结构钢0、100、07油压扩孔,压力油为甘油,结合面排油干净0、18 钢—优质结构钢0、110、08在电炉中加热包容件至300℃0、14 钢—青铜0、15~0、200、03~0、06在电炉中加热包容件至300℃以后,结合面脱脂0、2 钢—铸铁0、12~0、150、05~0、10钢—铸铁油压扩孔,压力油为矿物油0、1 铸铁—铸钢0、15~0、、250、15~0、10钢—铝镁合金无润滑0、10~0、15   3) 承受轴向力F与转矩T得联合作用此时所需得径向压力为         [7-10]   2、过盈联接得最小有效过盈量δmin根据材料力学有关厚壁圆筒得计算理论,在径向压力为P时得过盈量为Δ=pd(C1/E1+C2/E2)×103,则由上式可知,过盈联接传递载荷所需得最小过盈量应为       [7-11]式中:p——配合W问得任向活力,由式(7~8)~(7~10)计算;MPa;     d——配合得公称直径,mm;     E1、E2——分别为被包容件与包容件材料得弹性模量,MPa;   C1——被包容件得刚性系数       C2——包容件得刚性系数       d1、d2——分别为被包容件得内径与包容件得外径,mm;   μ1、μ2——分别为被包容件与包容件材料得泊松比。对于钢,μ=0、3;对于铸铁,μ=0、25。当传递得载荷一定时,配合长度l越短,所需得径向压力p就越大。当P增大时,所需得过盈量也随之增大。因此,为了避免在载荷一定时需用较大得过盈量而增加装配时得困难,配合长度不宜过短,一般推荐采用l≈0、9d。但应注意,由于配合面上得应力分布不均匀,当l>0、8d时,即应考虑两端应力集中得影响,并从结构上采取降低应力集中得措施。图:  圆柱面过盈联接   显然,上面求出得Δmin只有在采用胀缩法装配不致擦去或压平配合表面微观不平度得峰尖时才就是合效得。所以用胀缩法装配时,最小有效过盈量δmin=Δmin但当采用压入法装配时;配合表面得微观峰尖将被擦去或压平一部分(下图),此时接式(7-11)求出得Δmin值即为理论值应再增加被擦去部分2μ,故计算公式为 图:  压入法装配时配合表面擦去部分示意图式中:u——装配时留图所示可配合表面上微观峰尖被擦去部分得高度之与,取其为0、4(RZ1+RZ2),μm;     RZ1、RZ2——分别为被包容件及包容件配合表面上微观不平度得十点高度,μm,其值随表面粗糙度而异,见表7—6表:加工方法、表面粗糙度及表面微观不平度十点高度RZ加工方法精车或精镗,中等磨光,刮(每平方厘米内有1、5~3个点)铰,静磨,刮(每平方厘米内有3~5个点)钻石刀头镗研磨,抛光,超精加工等表面粗糙度代号Rz(μm)106、33、21、60、80、40、20、10、05注:表面粗糙度代号以Ra表示,自左至右依次相当于旧国标(GB1031—68)中得代号▽6—▽14。设计过盈联接时,如用压入法装配,应根据求得得最小有效过盈量δmin,从国家标准