文档介绍：1 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》( JGJ130-2011 ) 宣讲稿主讲人:张有闻哈尔滨工业大学土木工程学院一、规范修订的背景《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》( JGJ130-2001 )的编写工作于 1986 年开始, 经历了调研、统计、实验研究、结构分析、总结和讨论后,于 1993 年定稿上报, 2001 年修改后批准实施。规范使用期内国家的建设规模、建筑工地的安全管理和脚手架使用等方面都发生了很大变化,规范内容应适应变化。和本规范配套的相关规范在内容作了修订, 使本规范在内容上应作出修改,和相关规范协调。施工现场高大支架和模板工程数量增多, 事故频发。在技术上亟待给予指导和规范。 2005 年开始对《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》( JGJ130-2001 )规范的修订工作。二、本次规范修订的主要内容 1、修订了钢管规格。取消φ51× 钢管; 为符合《焊接钢管尺寸及单位长度重量》( GB/T 21835-2008 ) 的规定, 将原标准中φ 48× 2 的脚手架用钢管改为φ × 。 2 、对钢管壁厚的下差更严格。将原规定壁厚下差限值为 m 改为 。当所用钢管的壁厚不符合规范规定时,可以按钢管的实际尺寸进行设计计算。 3 、双管立杆脚手架的经济性不好,在施工现场已经很少使用, 本次修订中予以取消。 4、脚手架柔性连墙件的做法粗糙, 可靠性差, 不符合安全要求, 本次修订中予以取消。 5 、与建筑结构荷载规范的内容统一。将作用于脚手架上的水平风荷载标准值的计算公式形式由: w k = μ z·μ s·w 0( w 0取n =50 )修改为: w k=μ z·μ s·w 0( w 0取n =10 )。 6、将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数由 提高为 。 7 、将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取 3kN 改为 2kN ,双排架取 5kN 改为 3kN; 荷载效应组合计算项目荷载效应组合纵向、横向水平杆强度与变形永久荷载+ 施工荷载脚手架立杆地基承载力型钢悬挑梁的强度、稳定与变形○ 1 永久荷载+ 施工荷载○ 2 永久荷载+ (施工荷载+ 风荷载) 立杆稳定○ 1 永久荷载+ 可变荷载(不含风荷载) ○ 2 永久荷载+ (可不荷载+ 风荷载) 连墙件强度与稳定单排架,风荷载+ kN 双排架,风荷载+ 8、根据施工现场脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定, 此次修订内容中弱化了开敞式脚手架, 对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。 3 常用密目式安全立网全封闭式双排脚手架的设计尺寸(m) 连墙件设置立杆横距 l b 步距 h 下列荷载时的立杆纵距 l a (m) 脚手架允许搭设高度[H] 2+ (kN/m 2) 2+2+2 × (kN/m 2) 3+ (kN/m 2) 3+2+2 × (kN/m 2) 二步三跨 50 32 50 30 38 22 三步三跨 43 24 30 17 注:1、表中所示 2+2+2 × (kN/m 2), 包括下列荷载: 2+2(kN/m 2) 为二层装修作业层施工荷载标准值; 2× (kN/m 2) 为二层作业层脚手板自重荷载标准值。 2 、作业层横向水平杆间距,应按不大于 l a /2 设置。 3、地面粗糙度为 B类, 基本风压 W o= kN/m 2。 9 、增加了悬挑脚手架挑梁结构及其锚固的构造和计算内容。 10、补充了与满堂脚手架和满堂支撑架相关的内容。包括结构体系、构造要求、荷载取值、设计计算等。规范中将此类支架体系划分为满堂脚手架( 顶部荷载通过纵、横向水平杆传至立杆) 和满堂支撑架( 顶部荷载通过立杆顶端的可调顶撑传至立杆) 二种体系。满堂支撑架根据剪刀撑的间距( 5m )细分为普通型满堂支撑架和加强型满堂支撑架。三、双排脚手架的结构性能及其规范修订内容 1、双排脚手架的结构性能在作用极限荷载时, 双排脚手架结构的可能破坏形式是以连墙件为反弯点的脚手架平面外大波整体失稳或脚手架较大步距间立杆段 4