文档介绍：过盈联接
•确定压力p;
1） 传递轴向力F
2） 传递转矩T
3） 承受轴向力F和转矩T的联合作用
•确定最小有效过盈量，选定配合种类；
•计算过盈联接的强度；
•计算所需压入力；（采用压入法装配时）
•计算包容件加热及被包容件冷却温度；（采用胀缩法装配时）
。
配合面间所需的径向压力p
过盈联接的配合面间应具有的径向压力是随着所传递的载荷不同而异
的。
1）传递轴向力F 当联接传递轴向力F时（图7-20），应保证联接在此载
荷作用下，不产生轴向滑动。亦即当径向压力为 P时，在外载荷F的作用下，配 合面上所能产生的轴向摩擦阻力 F,应大于或等于外载荷F。
图： 变轴向力的过盈联接 图： 受
转矩的过盈联接
设配合的公称直径为人配合面间的摩擦系数为人配合长度为 I，则
Ff =ndlpf
因需保证Ff > F,故
[7-8]
2）传递转矩T当联接传递转矩T时，则应保证在此转矩作用下不产生 周向滑移。亦即当径向压力为P时，在转矩T的作用下，配合面间所能产生的摩 擦阻力矩M应大于或等于转矩T。
设配合面上的摩擦系数为f①，配合尺寸同前，则
M =n dlpf • d/2
因需保证M >「故得
2T
[7-9]
① 实际上，周向摩擦系数系与轴向摩擦系数有差异，现为简化•取两者近似相 。
配合面间摩擦系数的大小与配合面的状态、材料及润滑情况等因素有关, 应由实验测定。表7-5给出了几种情况下摩擦系数值，以供计算时参考。
表： 摩擦系数f值
压
入 法
胀缩法
联接零件材 料
无润滑时f
有润滑时
f
联接零件材 料
结合方式，润滑
f
钢一铸钢
油压扩孔，压力油 为矿物油
钢一结构钢
钢一钢
油压扩孔，压力油 为甘油，结合面排 油干净
钢一优质结
构钢
在电炉中加热包
容件至300C
钢一青铜
在电炉中加热包 容件至300C以 后，结合面脱脂
钢一铸铁
钢一铸铁
油压扩孔，压力油 为矿物油
铸铁铸钢
0..25
钢一铝镁合 金
无润滑
—
3) 承受轴向力F和转矩T的联合作用
此时所需的径向压力为
[7-10]
过盈联接的最小有效过盈量 3 min
根据材料力学有关厚壁圆筒的计算理论，在径向压力为 P时的过盈量为
△ =pd(Ci/Ei+G/E2)x 103,则由上式可知，过盈联接传递载荷所需的最小过盈量 应为
[7-11]
式中:
p――配合 W可的任向活力，由式(7 8) (7 10)计算；MPa
d 配合的公称直径，mm
E1、巳一一分别为被包容件与包容件材料的弹性模量， MPa
C1――被包容件的刚性系数
C2――包容件的刚性系数
„ d72 + d2
C2二 ———止
盃-护z
di、d2——分别为被包容件的内径和包容件的外径， mm
卩1、卩2――分别为被包容件与包容件材料的泊松比。对于钢，卩 = ；
对于铸铁，卩=。
当传递的载荷一定时，配合长度I越短，所需的径向压力p就越大。当P增大时， 所需的过盈量也随之增大。因此，为了避免在载荷一定时需用较大的过盈量而增 加装配时的困难，配合长度不宜过短，一般推荐采用 I -。但应注意，由于
配合面上的应力分布不均匀，当I >，即应考虑两端应力集中的影响，并 从结构上采取降低应力集中的措施。
£ ■
图： 圆柱面过盈联接
显然，上面求出的△ min只有在采用胀缩法装配不致擦去或压平配合表面 微观不平度的峰尖时才是合效的。所以用胀缩法装配时，最小有效过盈量 S m
=△ min但当采用压入法装配时；配合表面的微观峰尖将被擦去或压平一部分（下 图），此时接式（7- 11 ）求出的△ min值即为理论值应再增加被擦去部分 2卩, 故计算公式为
= Aimn + 1
2“ 二 （7?刃 + 艮 j
轴義两掠去霰卄
;
孔表百強寺議井
图： 压入法装配时配合表面擦去部分示意图
式中：u――装配时留图所示可配合表面上微观峰尖被擦去部分的高度之和，取 （ RZi+忠），卩m
Rzi、RZ2――分别为被包容件及包容件配合表面上微观不