文档介绍：19 20 工业技术工业技术一效二效三效四效五效六效七效八效九效十效总流量阀门开度(%) 75 55 40 25 25 20 20 15 15 15 流量(t/h) 456 445 442 436 415 420 415 132 137 136 3434 表2 各效物料水流量调整过程及调整结果负荷率成品水凝结水凝结水温度Tc 十效盐水温度T10 Tc-T10 % t/h t/h ℃℃℃ 110 1033 149 65 43 22 100 778 110 59 80 785 102 58 40 18 60 608 89 53 36 17 40 377 52 43 29 15 表4 1 效凝结水温度Tc 和10 效盐水温度T10 的差值与负荷率的关系加热蒸汽压力成品水量凝结水量加热蒸汽量抽真空蒸汽量造水比 MPa t/h t/h t/h t/h kg/kg 110% 1033 100% 974 130 80% 785 102 60% 608 89 40% 377 52 项目负荷率表5 不同工况下的造水比 加热蒸汽二级减温水量通过手动门调整, t/h, 但调试过程中发现无需达到设计流量, ~ 即可满足要求,,可将TVC 压缩后的加热蒸汽保持在饱和蒸汽状态,能够满足蒸发器进汽端的温度控制要求。在负荷100% 状态, ~℃, 接近于效间饱和温差。 TVC-MED 负荷的调整 负荷调整的主要手段是控制调节锥的位置,调试期间调节锥的位置由操作员进行设定。根据设计,装置的负荷与第1 效凝结水温度、第10 效盐水温度的差值成正比的,用此“温差值”来控制蒸汽喷射压缩器(TVC)喷嘴调节锥的位置,控制蒸汽流量,完成负荷调整。因此要求记录40%~110%时的加热蒸汽流量、1 效凝结水温度和第 10 效盐水温度,为负荷自动提供数据,(见表4)。 表4 的数据均为某一时刻的瞬时值,因此,单就上述瞬时值来看, 海水淡化装置的负荷率与一效凝结水温和十效盐水温度之差(T -T ) 的比例关系并不显著,但仍可看出基本规律:总体上当本套海水淡化装置负荷率高时,相应的(T -T )高。此处淡化装置的负荷率定义为装置的实际总蒸发量和设计额定蒸发量之比。 4 系统经济性影响的讨论 造水比是能够直观反映海水淡化装置造水经济性的重要指标,定义为(成品水产量+ 凝结水产量- 加热蒸汽耗量- 抽真空蒸汽耗量)/ (加热蒸汽耗量+ 抽真空蒸汽耗量)。不同工况下的造水比情况,(见表5)。 从表5 可以看出,加热蒸汽耗量、加热蒸汽压力、凝汽器出口海水温度等都对本套海水淡化装置的造水比有重要影响。下面分别予以讨论。 加热蒸汽量对造水比的影响 - 的情况, 左右。可以看出,,距离设计值13 有较大差距,表明此时造水经济性不佳。因为各效进效海水总是有一定的过冷度,需要一定量的加热蒸汽将其加热至该效压力下的沸腾温度,剩余的加热蒸汽才是真正用于产生几乎等量的二次蒸汽。当加热蒸汽量很低时,各效产生的二次蒸汽量少,十效二次蒸汽量的减少直接导致凝汽器出口海水温度低,使得各效过冷度增大,最终达到平衡状态时,产生的产品水量很低。即该工况下大量的热量用于克服进料海水的过冷度,因此,热利用率不高,经济性不佳。 当加热蒸汽量增大时,十效产生的蒸汽量增大,有助于提高凝汽器出口海水温度,降低各效进料海水的过冷度,有助于提高造水比。 ~ 时,造水比即升至13 以上。 ~ 时,造水比则已接近设计值13 或优于设计值。 凝汽器出口海水温度对造水比的影响 从总体上来看,凝汽器出口海水温度高,则造水比高,反之亦然。当凝汽器出口海水温度在25℃以下时, 以下。当凝汽器出口海水温度接近或超过设计值时,相应的造水比接近于设计值 13 或优于设计值。因此,应通过各种方法提高凝汽器出口海水温度, 以保持装置的经济运行。 加热蒸汽压力对造水比的影响 (g) ~(g) 时,加热蒸汽压力对造水比影响较小,表明TVC调节锥的设置有效地提高了本套海水淡化装置对发电机组负荷变化的