文档介绍：连铸耐火材料说明
连铸耐火材料说明
绪论
钢包长水口
浸入式水口
塞棒
结论
1. 绪论
1951年
1958年
1966年
1968年
1970年
1974年
1971年
1980年代
1990年代
~现在
连铸用耐火材料技术变迁
A. Rossi(连续铸造法的创始者)使用ZrO2水口连续铸钢
英国BISRA方式铸造高速钢时发现Al脱氧钢铸造时氧化锆质水口内Al2O3堵塞
德国Dilligen工厂以板坯 连铸为对象开发应用浸入式水口
使用熔融石英质 浸入式水口
使用CIP成型Al2O3-C质浸入式水口的数量开场增加
浸入式水口开场使用AG-ZG 双层构造
加拿大Stelco公司发表的水口内吹入Ar气(PAKS方式)的开发防止Al2O3析出堵塞
狭缝型管状水口内,柱状狭缝、上水口、长塞棒吹入Ar气防止堵塞
内壁润湿性研究 / Non-SiO2, ZrO2-CaO-C, BN等
防堵研究 / Non-SiO2, ZrO2-CaO-C, BN, 无碳, Spinel
形状研究 / 段差式, Mogul, 旋流式
抗侵蚀性研究 / 提高ZrO2含量, Y2O3-CZ, ZrB2
. AG材质设计及改善
抗氧化性不利
良好的耐侵蚀性
良好的耐剥落性
化学/高温稳定性不利
C
50%
Al2O3+etc. 100%
SiO2
50%
AGL424
AG409
AG160
AG351
AGL421
AG810
AG276
AGL15
AGS4
无预热使用
通常预热使用
特别预热注意使用
良好的耐剥落性
良好的耐侵蚀性
(含有石墨 30%)
0
1
2
3
4
5
0
20
40
60
熔融石英含量〔%〕
侵蚀速率(mm/hr)
Mn 0%
Mn 2%
(含有SiO2 30%)
0
1
2
3
4
0
10
20
30
40
石墨含量(%)
侵蚀速率(mm/hr)
Mn 0%
Mn 2%
. ZG材质设计及改善
改善ZrO2原料
热处理后稳定度减少
晶界处稳定剂(CaO)析出(晶粒破坏)
→组织劣化 抗侵蚀性降低
石墨 / ZrO2量 平衡
石墨量减少 →高热膨胀, 低热传导
ZrO2量增加 →高耐侵蚀性
60
70
80
90
100
110
热处理前
1300℃/6hr
1500℃/6hr
稳定度(指数)
以前
改善
5
6
7
8
9
10
0
5
10
15
20
25
石墨量(%)
抗折强度/弹性模量(E-04)
0
20
40
60
80
100
120
40
50
60
70
80
90
ZrO2含量(%)
热膨胀系数
熔损指数（P-M分钟）
热膨胀系数
熔损指数
2. 长水口
主体局部
耐中包覆盖剂侵蚀材质
金属套管
钢包长水口是连接钢包和中间包钢水的通道, 用来防止钢水与空气接触氧化
稳定性设计
空气隔离效果
吹入Ar气:水口上部采取多种形式的吹Ar方式
浸渍开孔型设计:为了防止钢包交换时与空气接触
发生氧化,采用下扩型水口
为防止浇铸初期的热冲击设计出最适合的材质组成
利用有限元法进展外型设计及热应力分析
提高使用稳定性的事例研究及经历积累
为提高钢品质持续的改善,开发
必要特性
钢包下水口和长水口的结合部位
因钢水高速下流产生负压力
→外部空气的流入致使钢水二次氧化
采用符合使用条件的最正确形状及吹Ar构造
多种密封垫的应用业绩
垫片密封式
弥散式透气
金属狭缝式透气
结构
密封方式
- 不吹Ar(或用额外的工具)
- 夹持器支撑力高
- 利用多孔质耐火材料吹入Ar气
- 通过金属铁套和水口间狭缝吹入Ar气
最新动向
提高长水口夹持器支撑力 (Max 1400Kgf)
结合部 采用垫片密封 / 垫片密封形状
接缝部接触面采用多种材质及形状的密封垫