文档介绍：焊接冷裂纹断口形貌的分析（ 1985年）
许玉环，张文钺，杜则裕，赵忠，陈邦固
冷裂纹的断口形貌可分为三个区域，即启裂区，扩展区和最后断裂区。
当材料的 Pcm较大时，粗晶区出现粗大的板条马氏体，启裂区易出现沿晶断口和塑性（a）氢在铁中的溶解度图（b）氢在不同组织的钢中的扩散速度
预热不仅可以降低焊接应力，而且可以提高钢的临界拘束应力。所谓临界拘束应力，就是焊接时产生的拘束应力不断增大，直至开始产生裂纹时的应力称为临界拘束应力，记作σ cr 。它实际上反映了产生延迟裂纹各个因素的共同作用结果。 σ cr 值可用作评定冷裂纹敏感性的判据，σ cr 越大，则冷裂敏感性越小。
焊接冷裂纹临界冷却时间判据 tcr 的建立（ 1994年）
许玉环，张文钺，徐德禄
多年来，许多焊接工作者已经建立了各种冷裂判据 : 如碳当量、焊接热影响区
(HAZ)最大硬度、冷裂敏感指数、临界应力、临界拘束度等。插销试验临界应力研究的比较多，但与实际结构的情况有较大差异，不能反映结构的坡口形式和受力状态。临界拘束度作为判据比较合理，但试验装置比较复杂，并且接头受力常超出弹性范围，而处于弹塑状态，如何进行修正，尚处于研究阶段。至于碳当量、HAZ最大硬度、裂纹敏感指数等判据，往往只考虑单一的因素，因而有很大的局限性。
2. 日本的百合冈等人提出了以临界冷却时间 t cr 为判据，由 t cr 与实际结构某部位接
头的冷却时间 t 100相比 :t cr 《 t 100 安全； t cr >t 100 裂。
以t cr 为判据来判定冷裂敏感性，无论从理论上还是工程上都比较合理。因为从峰值温度冷至 100℃的冷却时间 t 100对氢的逸出有重要影响。根据菊田等人的研究，氢的聚集开始于焊后冷到 150-100 ℃，在焊后 1-2h 氢聚集达到最大值，然后逐渐耗散，氢聚集的位置主要在熔合区有缺口效应的部位。由以上看来，冷却达到 100℃后，焊接区的残余扩散氢才是真正诱发裂纹的氢含量。
另一方面冷却时间 t 100的长短，对焊接接头的组织变化及拘束应力的大小也
都有重要的影响。因此，采用临界冷却时间 t cr 能够综合反应钢的碳当量水平、接头扩散氢含量、焊接线能量、预热、后热及接头的拘束条件等对冷裂纹敏感性的影响。所以不同的临界冷却时间 t cr 就反映了不同的冷裂纹敏感性，也就是说 t cr 可以作为焊接接头冷裂倾向的判据。
应力 / 应变场对插销试验焊接接头氢扩散的影响（ 2002年）
张显辉 , 陈佩寅 , 谭长瑛
结论： (1) 静载拉伸使插销缺口尖端产生了较大的应力集中。随着载荷的增大 , 缺口尖端应力集中区域逐渐增大 , 但应力集中系数逐渐减小。
在外加载荷作用下 , 插销尖端产生了局部塑性变形 , 但区域很小。随着载荷的增大 , 塑性变形量增大 , 但塑性变形区域面积变化不大。
插销缺口前沿的氢扩散经历一个峰值变化过程。在相同氢源条件下 , 随着外加载荷的增加 , 缺口前沿应力集中部位氢的峰值浓度逐渐提高。
应力应变集中是导致氢在插销缺口前沿产生聚集的重要原因。
HSLA80钢焊接冷裂纹敏感性研