文档介绍：JGJ建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
JGJ建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
JGJ建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）
规范修订的背景
《建筑施工扣件、横向水平杆传至立杆)和满堂支撑架(顶部荷载通过立杆顶端的可调顶撑传至立杆)二种体系。满堂支撑架根据剪刀撑的间距（5m）细分为普通型满堂支撑架和加强型满堂支撑架。
双排脚手架的结构性能及其规范修订内容
双排脚手架的结构性能
在作用极限荷载时，双排脚手架结构的可能破坏形式是以连墙件为反弯点的脚手架平面外大波整体失稳或脚手架较大步距间立杆段的局部弯曲失稳二种形式。通常情况下,脚手架的破坏表现为前一种形式，其承载力由平面外大波整体失稳时的承载力值确定。如果脚手架的步距过大(超过二米)，立杆段的局部稳定承载力可能低于架体整体失稳时的承载力。这种情况通常由在构造上减小步距的方法来避免。
影响脚手架结构承载力的主要因素：跨距和排距、连墙件的布置方式和间距,立杆的截面面积和步距.
双排脚手架的设计计算公式
立杆稳定性计算是脚手架计算的主要内容。由于扣件的偏心距很小，脚手架有一定高度，其底部立杆接近轴心受力构件，计算时视为轴心受压构件。以不组合风荷载为例，规范中脚手架立杆稳定性的计算公式
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为：;式中：Ｎ—脚手架立杆的轴力设计值；A-脚手架立杆的橫截面面积,f—钢材的设计强度值。—轴心受压构件的整体稳定系数,由考虑脚手架整体稳定因素的换算长细比λ0查表或由公式：确定;，l0=k•ｍ•h，其中：k—计算长度附加系数，m—考虑整体稳定因素的计算长度系数，它们可以通过规范查得。h—立杆的步距。根据以上公式，可以验算计算部位立杆的稳定性.
在钢结构设计规范中,轴心压杆的稳定承载力设计值可以由公式:计算。式中:—轴心受压构件的整体稳定系数，Ａ-轴心压杆的毛截面面积,f—钢材的设计强度值。轴心压杆的稳定承载力设计值=稳定承载力极限值/（）,式中:γR—钢材的抗力分项系数，γR=1．165，γｓ-荷载分项系数的总和。
脚手架立杆的极限承载力值通过结构实验或结构计算分析确定，可以表达为：。根据建筑施工脚手架结构安全度的要求，脚手架立杆的设计承载力=脚手架立杆的极限承载力／K，式中：K—安全系数,根据工作条件取2．0~。
脚手架的工作条件较差,施工误差大,其安全度水平显然应该高于钢结构。因此，当按照钢结构设计规范的形式表示脚手架的计算公式时，应考虑脚手架在安全系数上和钢结构的差别，脚手架立杆的设计承载力应表达为或，式中：—立杆的抗力调整系数，应由计算确定,fｙ—钢材的屈服强度。
脚手架立杆的轴力设计值根据脚手架自重和外荷载计算求得。由于脚手架属于临时性结构，安全等级为三级，结构重要性系数取０．9。其轴力设计值可以表达为：0．9(＋∑）.式中：NGk—结构自重和构配件自重标准值产生的轴力，∑ＮQk—施工荷载等的标准值产生的轴力之和。
脚手架立杆的设计计算应满足：（1。2NＧk+∑１。４NＱk）≤
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在规范中，将上式改写为：
（1．2NGk+∑)≤=
的值根据按照现行规范表达的脚手架立杆的可靠度水平应符合安全系数为K的条件求得,即：
（NGk+∑ＮQｋ)≤应等效于(1。2ＮGk＋∑1。4NQk）≤
可以求出：=×
可见，是反映脚手架安全性水平与脚手架上作用的恒、活荷载比例关系的系数。扣件式脚手架的安全系数取为：K＝２．0。对于不同的NGk和∑NＱk的比值,经计算和统计：0。9≈1．3３。
脚手架立杆的整体稳定系数根据考虑脚手架整体稳定因素的换算长细比λ0查表或由公式：计算确定。,l0—脚手架大波失稳时的半波长度或连墙件的竖向间距，由脚手架的构造和连墙件的布置方式确定。以步距h表示,l0可以写为单榀架体大波失稳的计算长度系数和步距的乘积:m•h。同时将调整结构安全度的作为计算长度附加系数也写入l０。立杆计算长度就写成为如下形式:l0＝k•m•ｈ。故：
经比较可见：。
经以上变换,脚手架立杆设计计算公式写为：
＋∑1．４NQk≤
允许搭设高度计算：
结构自重和构配件自重标准值产生的轴力：NＧk＝NＧ1k＋NＧ2ｋ，其中ＮＧ1k—脚手架结构自重标准值产生的轴力，其值等于脚手架立杆承受的每米结构自重标准值gｋ和架体总高度H的乘积：NＧ1k=ｇk·Ｈ;NＧ2k—脚手