文档介绍：龙泉山隧道施工通风方案设计
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工程地理位置 4
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工程范围 5
9080m3/d；地下水具有硫酸盐侵蚀性，主要等级H1~H2。同时存在松软土、膨胀土及石膏等不良地质。
龙泉山隧道不良地质为天然气和断层破碎带，对施工通风构成严重威胁的就是天然气，该隧道有2690m的高***地段，其经过地段的有害气体主要为天然气。
根据区域内气矿资料调查：龙泉山隧道所经过的侏罗系上、中统地层以及更深部的三叠系须家河组砂岩内储存有具一定开采价值的天然气体，区内无油层分布。测区内的天然气一般被上部后层泥岩所阻隔，但由于受龙泉驿断层及龙泉山大背斜影响，隧道洞身段局部岩体节理裂隙发育
、岩体破碎，天然气可能沿断层带及背斜核部溢出。据《成简快速通道》初勘及详勘阶段在龙泉山1#、2#隧道布置深孔，并已委托西南石油大学针对天然气进行专项测试，根据西南石油大学提供的《龙泉山1#、2#隧道浅层天然气检测研究报告》综合研究分析：龙泉山隧道位于龙泉山背斜含油气构造上，是油气运输的有利指向区和储集区，并且在石油钻探中已有显示，只是未达到工业开采要求。同时隧道穿越遂宁组地层，紧邻沙溪庙组地层，而沙溪庙组地层在洛带气田属油气产层。由于受构造影响，岩层节理发育，所以沙溪庙组中的油气很容易上移至遂宁组，加之其上覆有较厚的泥岩层作为盖层封闭，所以油气易储集而不易散发，危害性较大。综合判定龙泉山隧道为高***隧道，风险等级暂定为“极高”。
（1）进口工区，有平导超前施工，采用有轨运输方式，前期只适合采用独头压入式通风，中期和后期可利用平导采用射流巷道式通风。
（2）1#、2#斜井工区，有平导超前施工，同时存在主、副斜井，采用有轨运输方式，前期只适合采用独头压入式通风，中期和后期可利用平导和斜井采用射流巷道式通风。
（3）3#斜井工区，单斜井与单正洞施工，采有无轨运输方式，只适合采用独头压入式通风，随着隧道深入加大送风量。
（4）出口工区，单正洞施工，采有无轨运输方式，只适合采用独头压入式通风，随着隧道深入加大送风量。
风量和风阻计算需要一定的边界条件和相关参数，根据设计依据所提供的相关资料，对计算参数进行了整理，具体数据见表5-1。
表5-1 施工通风计算参数表
项目
单位
数量
断面积
正洞
m3
136
平导
24
一次爆破炸药量
正洞（三台阶）
Kg
200
平导
80
洞内同时作业最多人数
正洞
人
100
平导
50
掌子面装碴功率
正洞
kw
165
平导
134
出碴车功率
kw
211
通风时间
min
30
最低风速
m/s
风管平均百米漏风率
%
风管摩擦阻力系数
隧道沿程摩擦阻力系数
施工通风所需风量按洞内同时作业最多人数、洞内允许最小风速、一次性爆破所需要排除的炮烟量、内燃机械设备总功率和***涌出量分别计算，取其中最大值作为控制风量。
（1）按洞内同时作业最多人数计算
式中： ——作业面每一作业人员的通风量，取3m3/min·人；
——作业面同时作业的最多人数，正洞100人、平导50人。
计算可知：正洞需风量为300 m3/min，平导需风量为150 m3/min。
（2）
式中: 隧道最大开挖断面积,正洞136 m2、平导24 m2；
。
计算可知：正洞需风量为2040 m3/min，平导需风量为360 m3/min。
（3）按一次性爆破所需要排除的炮烟量计算
式中：——同时爆破炸药量，kg；——通风时间，30min；
——炮烟抛掷长度，250m；——隧道断面积，m2。
计算可知：正洞需风量为1595 m3/min，平导需风量为370 m3/min。正洞按照三台阶开挖考虑，平导按照全断面开挖考虑，一次性爆破炸药量均较少。
（4）按内燃机械设备总功率计算
式中：—内燃机械总功，kw；
—内燃机械单位功率供风量，4m3/（min·kw）。
进口工区和1#、2#斜井工区为有轨运输工区，按计划只有开挖面装碴设备可能是内燃机械，正洞为165kw、平导为134kw。计算