文档介绍：设计条件:
所选题号为18,五梁式，公路JI级，标准跨径L,=25mo
根据设计条件，查阅《公路桥涵设计通用规范》JD6 （560-2004
（以下简称《公桥规》）；查阅《公 桥规》--
l 2丿
求得 x = l5fnm
根据《公预规》-2
280
A =£(竺二 二］200加肿选用 HRB335ei4 氏 …
间距100mm, A = = 1539m7??\取保护层厚度为
30mm. /7o= 125-(30 + —) = 88mm
2
配筋验算如下: 根据《公预规》-2
. 280x1539 …
X = d • = = 19 mm
fcdb 224x1000
( X'
f/x /Jo--
V 厶)
xlO" =33・410MPd
= (88- —
k 2丿
=
= 0<56X 88 = 49mm >x = I9mm满足《公预规》25 页
条要求。
板的配筋同时也满足《公预规》。
斜截面验算:
oroxicrOjd/?/?。
= -^
= 80・520KN>
即满足灯；＜0・50xl（r咕2九纳），根据《公预规》5210条, 当满足此式时可以不进行斜截面抗剪承载力验算， 构造要求配置箍筋。
因此，板内分布钢筋采用R235*8 （公称截而而积50・27肋屛）
X —
钢筋，间距按15cm配置，配筋率为
匕-二 %,
125x1000
保护层取30 mm,各种参数都符合构造要求。
恒载计算
沿主梁方向每延米桥面铺装恒载:
gi =0・114xl0xl・0x24 = 27・360/QV/w；
沿主梁方向每延米T梁翼板恒载:
沿主梁方向每延米T梁翼板恒载:
+
「5x(2-0・2)
X =
人行道板厚设计成平均厚度为lOcm,则每延米恒载:
g3 = = 5/07；
栏杆高l・2e 每延米恒载：g,=03x2=；
横隔梁间距为490cm,在主梁范围内总共设有5道，高110cm> 梁肋宽15cm,每道横隔梁总长度为200x4 — 20x4 = 72067??,重度
取25KN /m,每延米恒载:
g5=5x(l・10x0・15x7・2)x25/25 = 5・940KN/w
主梁梁肋每延米恒载：g6=(°・2xL5xl)x25x5 = 37・5KA加
最后得桥梁上部结构每延米恒载为:
g 总=gl + 02 + g3 + &4 + g5 + g6
= + + 5 + + +
= 104・525KN/加
每根主梁分担的每延米恒载:
g = g总 一5 = 104・525-5 = 20・905KN/w
2、
活载内力计算
(1)各主梁横向分布系数的计算
(注：主梁编号由左到右一次为1〜5)
(A)支座处各主梁的横向分布系数
在支座处或支座附近，荷载的绝大部分均通过相邻的主梁支座直 接传到桥台。在从集中荷载直接作用在端横隔梁上的情形来看，虽然
端横隔梁是连续与儿根主梁相连接，但由于主梁的间距较小，且支座 的弹性压缩和主梁的压缩变形微小，显然端横隔梁上荷载将主要传至 相邻的两根主梁支座上。因此，用杠杆原理法计算支座处横向分布系 数定完全可行的。
按照杠杆原理绘制1、2. 3号梁的荷载横向影响线如下三个图:
CD
4
150
200
200
200
CD
200
150
1号粱支点横向分布影响线
图（3）
车道荷载:
=-X ( + 0」00) =
人群荷载:
叫=7 =
2枠支点横同分布景绅践
图（4）
车道荷载:
% WiX 二x(1°°° + °」°° + °・350)"725
人群荷载:
叫=Z = -0-500
3探支点横问分布影响线
图(5)
车道荷载:
% = - “q =-x( + + )=
人群荷载:
(B)跨中各主梁横向分布系数
该桥在跨中、四分之一跨度处及支座处均设有横隔梁，所以具有