文档介绍：钢结构设计规范（GBJ50017)
修订情况介绍
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一、原规范GBJ17-88存在的问题
、牌号及设计指标等与现行标准不符,且没有反映高强度钢材,亦没有考虑抗脆性断裂的问题。
,提出了提高结构抗脆断能力的构造要求。由于原规范和新规范所依据的钢材标准对冲击性能的要求不同,在新规范中增加了0℃冲击韧性的要求,并调整了不同钢种的冲击试验温度,即将Q345钢和Q235钢采取相同的冲击试验温度。
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2、一般规定 在第三章的一般规定中,强调了设计原则的指导。突出设计原则是当前国际上设计规范的一个共同特点。早先的规范条款主要以试验或实践经验为主,故条文简单具体,很少涉及理论依据或其它要求。而近几十年来随着科技的飞速发展,人们对结构性能的认识已相当透彻,计算更为精细,在总体上已形成系统的知识,规范的任务就不仅限于提供计算公式和数据限值,而是先要给予设计原则的指导。
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(1)增加了内力分析的条文,对无支撑的多、高层纯框架强调了采用二阶弹性分析进行内力计算的方法,并介绍了近似计算公式,对节点连接为半刚性的框架计算,亦作了原则性的规定。 (2)对结构和构件的变形,在正文中仅列出原则性规定,并强调当有实践经验或有特殊要求时,可以根据不影响正常使用和观感的原则对变形的限值作适当的调整。将原规范中有关变形限值具体数据的条文移入附录,同时作了相应的修正,如:1)将设有重级工作制吊车的车间需要验算位移的范围缩小为仅用于A7,A8级吊车;2)增加了单层框架在风载作用下柱顶水平位移的限值。 (3)对吊车工作制的界定,不能死搬硬套吊车工作制与吊车工作级别的一般对应关系,要根据吊车的具体操作情况和实践经验慎重考虑后确定。
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(1)梁整体稳定系数的计算方法基本未变,仅根据原武汉水电大学的建议,将φb>’表格改为简化公式φb’ =-/ φb 但,以便于使用。 (2)关于梁腹板的局部稳定,参考国际标准,将受静荷载且仅配置支承加劲肋或尚有中间横向加劲胁的一般工字形截面组合梁按考虑腹板屈曲后强度来计算梁的抗剪和抗弯承载力,而不再验算梁腹板的局部稳定。考虑腹板屈曲后强度的计算方法引用了国际上通用的简化方法,即"Simple post-critical method
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在梁腹板局部稳定的验算方法中参考了澳大利亚规范和英国规范BS5950对相关公式作些调整,并对相关公式中各种荷载单独作用下的临界应力σcr,,cr、 σcr,c作了非弹性修正,使其最大值不超过钢材的屈服强度。因此原规范中基于纯弹性理论计算腹板加劲胁间距的简化公式亦相应取消。
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(1)在轴压构件中,增加了单轴对称截面绕对称轴(y轴)失稳时用换算长细比λyz代替λ y的理论公式,对单角钢截面和由双角钢组成的T形截面则给出了λ yz的简化公式。 原规范认为等边单角钢截面、双角钢T形截面和单轴对称的工字形截面绕对称轴失稳的弯扭屈曲承载力比弯曲失稳下降不多,基本上未超出所属截面类别，柱子曲线中值的分布范围,将λ y改用λyz后将使计算更为精确,但不影响截面类别。而轧制和焊接T形及槽形截面绕对称轴弯扭失稳的承载力下降较多,故原规范将其列入c类截面,现用λyz代替λy后,可返回为b类;仅将焊接T形截面中翼缘为轧制或剪切边者仍留在c类。
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(2)原规范将无任何对称轴的截面绕任意轴的失稳按c类截面的弯曲失稳处理是没有根据的,也可能是不安全的,新规范认为这种截面不宜用作轴压构件。由两块板焊成的十字形截面和箱形截面,原规范列为b类,新规范将板件边缘为轧制或剪切的十字形截面和板件宽厚比20的焊接箱形截面改为c类 (3)对组成板件厚度t40mm的焊接实腹截面,经西安建筑科技大学研究,将其列为d类截面,并规定了d曲线的值。
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(4)重新规定了减少受压构件自由长度的支撑力Fb,假定支撑为弹性支座,从支撑所应具有的最低刚度出发来确定支撑力。规范给出了单根柱有一道支撑及多道支撑的支撑力,又给出了被撑构件为多根柱组成的柱列时的支撑力。 该支撑力应与其它作用产生的支撑杆内力相叠加,支撑轴线宜通过被支撑构件截面的剪心。此支撑力同样适用于为减小梁受压翼缘自由长度时的情况。 单根受压杆在长度的中点有一道支撑时的支撑力为Fb1=N/60(N为被支撑杆的轴压力),当λ >77(对Q235钢)或λ41(对Q345钢)时,Fb1小于原规范采用的偶然剪力。
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5)对压弯构件稳定计算的主要修改内容 mx和 t