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土的本构模型综述
1 土本构模型的研究内容
土体是天然地质材料的历史产物。土是一种复杂的多孔力；0为土的内摩擦角；annn为屈服面上的正应力。这个函数关系式通过试验确定。M-C条件为：T二c+a-tan0。
nn
在兀平面上的屈服曲线为一封闭的非正六边形。现在，M-C准则仍被广泛应用，该准则在兀平面上的拉、压轴相等时即为广义Tresca准则。M-C准则比较符合试验，但是它的缺点在于三维应力空间中的屈服面存在角点奇异性，且没有考虑中间主应力a的影响。
2Drucker-Prager(D-P)模型
1952年Drucker和Prager首先把不考虑中间主应力a2影响的Coulomb屈服准则与不考虑净水压力P影响的Mises准则联系在一起，提出广义Mises理想塑性模型，即D-P模型。D-P模型的屈服面方程为：F=J-aI1-k=0oD-P屈服函数所表示的屈服面在兀平面上是一个圆，更适合数值计算。但是作为近似计算，D-P模型仍被广泛应用，它的主要缺点也是没有考虑中间主应力a的影响。
2Cam-clay(Cam)模型
Cam模型由英国剑桥大学Roscoe等人于1963年提出，其屈服面方程为：
纟—M-ln厶=0
P'P'
1965年，Roscoe，Burland分别研究了Cam模型屈服面与临界状态线及正常固结线的关系，根据能量方程对Cam模型屈服面的形状进行了修正，提出了修正Cam模型。在p-q平面上修正Cam模型的屈服面是通过原点的椭圆形曲线。屈服面函数为：
(q/p')2+M2
Cam模型只有3个参数，且易于测定，因此是当前应用最广的模型之一。模型的主要缺点是受到传统塑性理论的限制，且没有充分考虑剪切变形。
Duncan-Chang（D-C）模型
1970年Duncan和Chang根据Kondner（1963年）的研究成果，将三轴试验得到的土体8
Q-Q）-8（轴向应变）曲线用下述双曲线方程来表示：Q）=1。其中，
13113（a+b8）1
a,b均为试验常数。由试验最终得出D-C模型的切线模量方程为：
E=KP
1a
R(1-sin©)(q-Q)
1-—f13-2ccos©+2qsin©
3
1980年，Duncan根据试验结果提出改用体积变形模量K作为计算参数，将E-V模型修正为E-K模型。DC模型能反映土体的主要变形特性，且采用加载模量和卸载模量来部分反映土的非线性性质，所采用的参数少，具有比较明确的物理意义，且可由常规的三轴剪切试验确定，因而在实际工程中得到了广泛应用。但该模型的主要缺点是不能反映土的剪胀性，也不能反映中间主应力Q对模量的影响，其实际应用受到了一定的限制。针对许多土体存2
在剪胀性的真实性状，沈珠江（1986年）等提出了考虑球张量和偏张量相互交叉影响的非线性弹性模型，是一种可以考虑土体剪胀性的非线性应力—应变模型。
Lade-Duncan(L-D)模型
Lade-Duncan（1975年）根据对砂土的真三轴试验结果，提出了一种适用于砂土类的真三轴弹塑性模型。该模型的屈服函数由试验资料拟合得到，它把土视作加工硬化材料，