文档介绍：第一章编制说明
一、 编制依据
1、 泵站工程招标文件。
2、 泵站工程施工图。
3、 工程地质勘察报告（详勘）。
4、 我公司历年来同类工程的施工经验。
二、 编制原则
1、 遵循招标文件条款的原则，在编制施工组织文字说明及
6米高沉井自重:GL11051KN
下沉后端阻力:TuSiXg
Si=146m2 [ 6 2]=60Kpa
Ti=146X60
=8760KN
下沉后露出地面Im,此时四周摩擦力:F!=SXf2Xh
S=78. 6m f2=7Kpa h=5m
Fi=78. 6X5X7
=2751KN
f.&=Ti+Fi
=11511KN
因为f总>1. 05Gi=11063KN
所以第一节沉井下沉后能稳定。
4. 3第二节沉井K浇筑后沉井稳定性计算：
考虑到第二节沉井浇筑时，钢模板、钢管等施工荷载，取第二节沉
井制作时总自重为：=G1+4370X =16295KN
第二节沉井未沉前的总阻力:f总=11987KN
因为f总〈G，
所以此时沉井不稳定，将产生自沉。
第二次浇筑后沉井自重(9. 5m) G2=15422KN
二次下沉时沉井最小阻力为：f总=11511KN
因为f总〈1. 05G2=16193KN
所以沉井会出现超沉。
4. 5抗隆起安全系数验算
抗隆起安全系数Fs=qf/[ (YH0+a) -S/R]>1
抗隆起极限承载力：qr =rBXNr+CNc+PwNp
土体重度：r=17. 8KN/m3
沉井深度:H0=9. Om
地面超载:取Q=
滑动土体的宽度:R=B/COSa B=13. 1/2=6. 55m
井壁外侧与土体之间的总摩阻力
S=r/2 XH02tg2 a X tg 4)+CXH0
由地质资料可知：刃脚踏面土的参数如下：
r=17. 8KN/m3
C=20X0. 7=14Kpa
8°X0. 7=7. 56°
刃脚下地基土参数:
r'=17. 8KN/m3
C'=18X0. 7=12. 6kpa
0'=10. 1° XO. 7=7. 07°
(注:地质报告中的C、巾值为固结快剪试验峰值， 的系数，折算为快剪值。)
Nr、Nc、览参数与土体内摩擦角有关，由图表中可查出。
Nr=0. 1 Nc=l. 3 Np=6. 7 P/=0
qf=r'B XNr+C' XNc+p『XNp
=. 1X0. 1+12. 6X1. 3
=39. 7kpa
R=B/cosa =6. 55/cos(45° -7. 56/2)
=8. 71
S=r'H()2X 访 a，X tg。'/2+C' X Ho
=(45° -7. 07/2) Xtg7. 07/2+
=183. 14
Fs=qf/[(rH0+a)-S/R]
=39. 7/(160. 2-21. 05)
=0. 285
考虑到沉井底底梁的作用，采用7. 3/2=3. 65
R=B/ cos a =3. 65/cos(45° -7. 56/2) =4. 85
Fs=39. 7/(-183. 14/4. 85)=0. 324
因为Fs=0. 324<1
所以，不能满足稳定性要求，沉井底将产生底涌，必须采取加固措 施。
6为解决超沉和土体滑移问题，在刃脚下打设两排水泥粉喷桩。为对 已建沉井（在原地面下约8m）和重力管道（在原地面下5m）进行加固 围护，在离开池壁外面70cm处再打设一排粉喷桩，桩间搭接15cm。
取[6 ]=100Kpa
即下沉时端阻力 Tx=Si X [ 6 ] =146 X 100-14600KN
第一次下沉后四周摩阻力F1=2751KN
f,&=Ti+Fi=11511KN
G2=15422KN
考虑施工荷载1. 1 G2=16964 KN
f总=17827 KN >1. 1G2=16964 KN
所以不会产生自沉。
f=17827 KN *2=15422 KN
所以不会产生超沉。
由于刃脚下两排水泥粉喷桩和井外水泥粉喷桩削弱了被动土压力， 井内被动土压力大大减小，土体滑移问题也得以了解决。
7抗浮验算：
沉井范围内，地下水的厚度h0=8. 5m
则浮力B=sXh0X9. 8KN
S!=13. 6X25. 4=345. 44
B=345. 44X8. 5X9. 8=28775KN
底板重G3=7426KN
沉井自重G2=15422KN
G=G3+G2=22848KN
下沉系数Kf=G/B=22848/28775=0. 8<1. 05
故沉井自重不能克服浮力，不能满足抗浮要求。
在沉