文档介绍：涪陵青草背长江大桥主缆无应力长度计算
1 1 ，， 胡娜张永水成宁波2 ( 1, ，400074; 2, ，400021) 重庆交通大学 土木建筑学院重庆 重庆建工市政交通工程有限责任公司重庆
: Mdas / Civil 。i摘要主为施工控制提供依据。，该软件首先采用悬索桥的基本假定利用 分析
1 工程概况，节线法确定悬索桥的初始线形再以初始线形为基
788 m 。涪陵青草背长江大桥为单跨 悬索桥车 ，，础采用悬链线索单元做更精确的分析即采用悬索
。, , 5 m，I ，27 辆荷载采用公路 级桥梁全宽 主缆中心 桥分析控制功能进行精确平衡状态分析
: 2011 , 04 , 29; : 2011 , 05 , 30 收稿日期修订日期: ( 1986 ,) ，，，，。E-mail: nana_699@ sina, com。 作者简介胡 娜女重庆人硕士研究生主要从事大跨径桥梁设计和施工监控方面的研究
710 ( ) 30 重庆交通大学学报 自 然 科 学 版第 卷
图 1 涪陵青草背长江大桥立面
Fig, 1 Section layout of Fuling Qingcaobei Yangtze River Bridge
，采用该软件建立了涪陵青草背长江大桥的三
，427 ，420 。维空间有限元模型共 个节点个单元首
，先通过悬索桥建模助手输入该桥的基本信息得到
。，初始的平衡状态根据图纸资料计算桥面系的净
A，、D 重拟定主缆和吊索的直径 和截面积 在保证重
，r，量不变的前提下修正主缆和吊索的容重 其计算
1。 参数如表 图 2 主缆各个节点的张力值 ( 20? )1 表 涪陵青草背长江大桥建模参数基准温度 Fig, 2 Tensile force of each point for main cable , 1 TabModel parameters of Fuling Qingcaobei Yangtze River
Bridge ( fiducial temperature2 0? ) 表 2 成桥状态主索鞍与散索鞍处主缆与水平方向的夹角 2 , 3 / m D E / MPa 净重 / kg 名称 A / mr / ( kNm ) ?Tab, 2 Horizontal intersection angles between main cable 5, 549 8 , 237 4 , 721 — 0081主缆 2, 0 × 10se and ee ce se addlfrabladdl 5吊索 桥面0, 075 7 0, 004 5 78, 498 — 2, 0 × 10 主缆位置 / ( ? )/ ( ? ) β α 系净重 15 446 328, 3 ——— — 21, 455 , 370 22南主索鞍 为了得到与真实受力状况一致的悬索桥分析模北主索鞍 21, 455 22, 370 南散索鞍 41, 039 20, 210 ，，型需修改模型的部分特性以使有限元模型与实际 北散索鞍 44, 667 20, 210 :。吻合该模型需要作修改的部分如下
1) 。， 加劲梁与吊索的连接方式根据实际情况修正前后中心索股无应力长度 表 3 ，加劲梁和吊索的连接方式采用刚性连接以加劲梁 , 3 eostess of cet st eoe TabZr-rlength value nralrandbfr，中心为主节点前后索面两吊索与加劲梁连接点为 and after rectification / m ，从节点使吊索和加劲梁连接点的自由度从属于同 项目 南锚跨 南边跨 跨中 北边跨 北锚跨 x ,z 。一 平面加劲梁中心处的节点 — , 277 , 529 , 277 — 262806262修正前 2) 。，支座模拟加劲梁梁端放置在支座上而支 24, 263 261, 014 806, 202 260, 804 24, 290 修正后 ，座设置在桥塔横梁上故在连接处应模拟实际支座
3 主缆无应力长度修正。，受力此处采用一般弹性连接方式刚度值根据实
。际给出的支座品种和规格确定 ( ) ，3 显然由表 修正前可得经过精确平衡分析 3) 。主索鞍模拟塔顶处主索鞍采用刚性连接 ，。后的主缆边跨中跨的无应力长度这时需对各段
。实现主从约束 ，中心索股无应力长度进行修正进而通过索股间几 4) 。静力荷载工况类型静力荷载工况应由单 ，。何关系确定各根索股的无应力长度笔者只考虑 、、、元的自重二期恒载索夹吊杆处的锚头和检修道 ，中心索股的修正即指鞍槽底部向上偏移一个主缆 ，，立柱组成为便于分析将上述荷载均放到同一个荷 。半径值的纵向曲线
。载工况中 主