文档介绍：1・1稳定塔（T101）设计
由Aspen plus模拟的T101塔的各塔板上的物性参数可知，选取塔板上气液相负荷 最大的第28块塔板进行手工计算和校核；
第28块板的流体力学数据如下：
表4-3-1-1稳定4-3-3-1单溢流型塔板分块数
塔径/mm
800〜1200
1400〜1600
1800〜2000
2200〜2400
塔板分块
3
4
5
6
②边缘区宽度确定
取破沫区宽度：w = W ' = 0. 065m，取边缘区宽度：W八
s s C
开孔区面积计算
对于单溢流塔板，开孔区面积按下式计算，即
Aa = 2 xjr2
—X2 +
180
.(x)
r2 arcsin —
Ir丿
其中:
-Wc
+ w )=
d
—
~T —
().065 + 0. 124)=
0. 035 = 0. 465m
代入数据,
Aa 二 2 x
冗
"。4652 -。・3112 + 面
x 0. 4652 arcsin
10. 465丿
二 0. 532m 2
阀孔计算及其排列
取阀孔动能因子F0 = 10，用下式求孔速
.10— = 3. 97m / s
\PV
<6. 344
所以，塔板上浮阀数为N = s——= =60
兀 d 2U 0. 785 x 0. 0392 x 3. 97
400
浮阀排列方式采用等腰三角形叉排，取同一横排的孔心距t = 75mm = 0. 075m，则 可按下式估算排间距t'，即
, Aa
t'二 二 二 二 120mm
Nt 60 x 0. 075
考虑到塔的直径比较大，必须采用分块式塔板，而分块式板的支撑与衔接也要占去 一部分鼓泡区面积，因此排间距不宜采用120mm，因小于此值，取t' = 100mm
按t = 75mm，t' = 100mm，等腰叉排重新排得阀数为64个。
图4-3-3-1塔盘阀孔排列
按N=64重算孔速及阀孔动能因数：
0. 284
0. 785 x 0. 0392 x 64
=3. 71m /s
F = 3. 71 x £6. 344 = 9. 34 0
阀孔动能因数F0变化不大，仍在9〜12范围内，设计合理 塔板开孔率= = x 100% = 10%
u 3. 71
0
塔板压降
①干板阻力hc
先求U二1
0C 1.
■73^
胃可
—1.
:皂1 二 3. 82m / s
■ 6. 344
因为UO < UOC，按下式计算hc
h 二 玄 二 C 匕
3. 710. 175
X F 二 ° 043m 液柱
板上充液层阻力h]
h = s h
l O L
s是反映板上液层充气程度的因数，称为充气因数，因为液相为环丁砜，所以取充
O
气因数SO二0. 4
所以 h 二 s h 二 x 0. 07 二 液柱
l O L
③液体表面张力所造成阻力h
浮阀塔的h 一般都很小，忽略不计
所以，与气体流经一层浮阀塔板的压力降所相当的液柱高度为
h 二 h + h + h 二 2 8+ 液柱
P C l O
则单板压降 AP 二 h p g 二 0. 071 x 588. 540 x 二 410Pa
P P L
液泛
为了防止液泛现象的发生，要求控制降液管中清液层高度H < 0(H + h )
d T W
H可用下式计算，即H二h + h + h d d P L d
与气体通过塔板的压力降所相当的液柱高度hp，由前面计算所得,
h 二 0. 071m 液柱
P
②液体通过降液管的压头损失hd，因为不设进口堰，所以按下式计算，即
h = 0. 153
d
2
=0. 153 x
r 0. 0031 、
、0. 66 x 0. 031 丿
2
=0. 0035m 液柱
板上液层高度I：由前面选定板上清液层高度
h 二 0. 07m
L
则:
Hd 二 + + 0. 0035
二 0. 145m
所以,
，，hw
二 0. 051m
eG + h）= X + 0. 051）二 5 0i5
T W
H v eG + h），符合防止液泛的要求
d T W
(3)雾沫夹带
分别按以下两式计算泛点率:
J 甘 + 1.