文档介绍：（T101）设计
由Aspen plus模拟的T101塔的各塔板上的物性参数可知，选取塔板上气液相负荷 最大的第28块塔板进行手工计算和校核；
第28块板的流体力学数据如下：
表4-3-1-1稳定 X2
丸
180
对于单溢流塔板，开孔区面积按下式计算，即
. ( x )
r2 arcsin —
r
其中:
X = 2 — W + Wd)= ¥ — ().065 + 0. 124)= 0. 311m
r =彳—WC =、— 0. 035 =
代入数据，得
Aa = 2 x 0. 311/ — + — x = 0. 532m2
180 "0. 465)
阀孔计算及其排列
取阀孔动能因子F0 = 10，用下式求孔速
u = —7-0——=—.‘° = 3. 97m / s
0 \.'PV
所以，塔板上浮阀数为N = S—— = °，W4 = 60
兀 x 用 0，785 x 0, 0392 x 一 d 2u
浮阀排列方式采用等腰三角形叉排，取同一横排的孔心距七=75mm = ，则 可按下式估算排间距L,即
t' = -^ = —°，532— = 0. 12m = 120mm
Nt 60 x 0, 075
考虑到塔的直径比较大，必须采用分块式塔板，而分块式板的支撑与衔接也要占去
部分鼓泡区面积，因此排间距不宜采用120mm，因小于此值，取t ' = 100mm
按t = 75mm，t' = 100mm，等腰叉排重新排得阀数为64个。
图4-3-3-1塔盘阀孔排列
按N=64重算孔速及阀孔动能因数：
=3. 71m /s
0. 284
0. 785 x 0. 0392 x 64
F0 = 3. 71 x』6. 344 = 9. 34
阀孔动能因数F0变化不大，仍在9〜12范围内，设计合理
塔板开孔率=——=° " x 100% = 10%
U0 3. 71
塔板压降
①干板阻力hc
先求u
0C
■
:73. 1
‘ 6. 344
=3. 82m / s
因为uo < uoc，按下式计算七
1 u 3.
h = 。 = x — = 0. 043m 液柱
C Pl 588. 540
板上充液层阻力%
h = s h
%是反映板上液层充气程度的因数，称为充气因数，因为液相为环丁砜，所以取充
气因数s o =
所以 七=s°hL = x 0. 07 = 0. 028m 液柱
③液体表面张力所造成阻力h
O
浮阀塔的七一般都很小，忽略不计
所以，与气体流经一层浮阀塔板的压力降所相当的液柱高度为
hp = hc + 七 + h = 2 8+ 3= 7 m 液柱 则单板压降 APp = hp
PLg = 0. 071 x 588. 540 x = 410Pa
液泛
为了防止液泛现象的发生，要求控制降液管中清液层高度Hd < 4(HT + hW)
Hd可用下式计算，即Hd = hP + hL + hd
与气体通过塔板的压力降所相当的液柱高度hP，由前面计算所得，
hp = 0. 071m 液柱
②液体通过降液管的压头损失hd，因为不设进口堰，所以按下式计算，即
h = 0. 153 d
2
=0. 153 x
( )
—
10. 66 x 0. 031)
2
=0. 0035m 液柱
板上液层高度hL :由前面选定板上清液层高度
hL = 0. 07m
则:
Hd = 0. 071 + 0. 07 + 0. 0035
=0. 145m
°.5，又已选定Ht = 0. 45m，hW
=0. 051m
所以，
8&t + % ) = x + 0. 051)= 5 0而
Hd <8&t + %)，符合防止液泛的要求
(3)雾沫夹带
分别按以下两式计算泛点率:
V —Bu— + Z
泛点率= —x 100%
KCFAb
泛点率
V ： 4
s ' Pl「?V x 100% 0. 78KCfAt
=D - 2Wd = - 2 x 0. 124 = 0. 752m
=A - 2Af = 0. 785 — 2 x
0. 0567 =
取 K = 1. 0
由泛点负荷系数图查的C