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油缸的抽芯力计算方法.docx

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一、油唧的合用处合:
1、油唧抽前模行位:
前模行位用油唧驱动,可简化模具构造;但需注意动作次序的控制和行位锁紧,免得动作错杂破坏模具或油唧锁紧力不足而没法封胶,抽芯力不足而抽不动行位。
2、油唧抽大行程行位或斜行位:
当行位行程较大或动模行位向动模边倾斜较大时,如用斜边抽芯,其受力较差,简单破坏;可用油唧而改良受力状况。
两个极限地点
都应设计可调理的
限位咭挚
图二:大行程行位或斜行位用油唧驱

3、油唧用于制品顶出:
A、在顶出行程超出啤机顶出行程时,可考虑用油唧顶出。
1
B、从定模顶出(倒装模常用构造)。
C、从侧向顶出。
在此类应用中,应注意油唧的安装地点,尽可能使油唧顶卖力与顶出元件对顶针组板的作使劲组成均衡力系,减少顶针组板动哥林柱的颠覆力,使顶针组板动作顺。
二、油唧驱动力的计算:图三:油唧用于制品顶出
一般状况下在模具设计时设计师经过类比的方法来选择油唧,对油唧驱动力不做计算。
但假如没有类比对象或在一些不常有的场合须对油唧驱动力进行正确的计算,才能选择适合大小的油唧。

力F1

2


φ
φ
图四:油唧力学模型
由力的计算公式可知:F=PS
(P:压强;S:受压面积)
从上边公式能够看出,因为油唧在作推进和拉动时受压面积不一样,故所产生的力也是不

即:
=P×π(D/2)2
×π/4*D2
推力F1
=P
拉力F2
=P×π[(D/2)
2-(d/2)
2]=P×π/4*(D2-d2)
(φD:油缸内径;d:活塞杆直径)
而在实质应用中,还需加上一个负荷率β。因为油缸所产生的力不会100%用于推或拉,β常选,故公式变成:
推力F1=×P×π/4×D2
拉力F2=×P×π/4×(D2-d2)
从以上公式能够看出,只需知道油缸内径φD和活塞直径φd以及压强P(一般为常数)就能够算出该型号油唧所能产生的力。
比如:
2
东江常用的华信标准柱型油压缸的P值均可耐压至140kgf/cm,油唧型号为:
查资料得悉:油缸内径D=100mm活赛杆直径d=56mm。注意直径的单位计算时需化为cm。
则:
=P×πD2/4×=140×π×102/4×≈8796(kgf)
推力F1
拉力F2
=P×π(D2-d2)/4×=140×π×≈6037(kgf)
三、油唧行程确实定:
油唧行程是依据运动零件的行程来确立的,确立油唧行程时还须考虑油唧的活塞端隙。
3
活塞端隙的作用是使油唧在起动时有足够的油压面积,使油唧能顺利起动,防止因起动油压面积不够而没法起动油唧,别的,减少活塞与缸的冲击。
油唧行程L=运动零件的行程S+2×活塞端



活塞活塞
端隙端隙
运动零件行程S
B

图五:油唧行程确实
四、油唧行程的信号控制:
在模具构造中油唧应有行程限位控制开关,保证活塞端隙;同时应具备模具生产时自动控制所一定的信号源。
1、油唧顶出的信号控制:
顶针板一定由油唧完整复位,防止合模强行复位;所以,要求开关动作精度要高,并需设计调理装置。(见图六)
2、动模行位油唧的控制信号:
行位的两个极限地点都应设计可调理的行程开关。当顶出零件与行位有干预时,顶针组板要复位后才合行位,且行位合拢后才能合模。(见图二)
3、定模行位油唧的控制:
当从动模取件时,在开模以前应先抽行位;依据详细构造确立是先合行位仍是先
合模。
(见图一)
4
顶针板一定由油唧完整复位,防止合模强行复位;所以,要求开关动作精度要高,并需设计调理装置。

图六:油唧行程的信号
控制
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