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上传人:夏天教育 11/23/2022 文件大小:410 KB

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GB50017
上翼缘集中荷载分布lg=a+5hy+2hR
即在梁翼缘厚度范围分布比过去广,吊车梁a=50mm未变
整体稳固:仅有小的变动
·不需计算整体稳固的最大l1/b1值略有调整:11→,17→,16→
b′改用和薄钢规范相同的公式:
b>,b′=-≤
b
b的近似计算公式,T形截面弯矩使翼缘受拉时
b=1-
局部稳固和腹板屈曲后强度
·局部稳固计算只用于吊车梁和近似构件,不直接承受动力荷载的梁宜利用腹板屈曲后强度。
·单项临界应力σcr,τcr,σc,cr不再沿用全弹性的计算公式,而是不超出资料
强度设计值f和fv。
临界应力分为三段,以通用高厚比表达。
以曲折正应力为例:
K
2
E
t
w
2
h
/t
w
12(1
2
)
fy
λb=
fy/
)
,
则λb=
o
cr,而σcr=
2
(
ho
k
E
12(1
)
2
取E=206000N/mm,ν=,K==(梁翼缘扭转受拘束)
及х=(梁翼缘扭转未受拘束)获取
ho/tw
fy
和λ
=
ho/tw
fy
对单轴对称梁用2h
取代h
λ=
b
235
b
153
235
c
o
177
23
λb和压杆稳固计算的通用长细比
λn=fy/E拥有相同性质。
当λb≤
σcr=f
<λb≤=[1-(λb-)]f
λb>
σcr=/
2
b
第三个公式为弹性范围的公式,,未引进抗力分项系数。
第一个公式为塑性范围的公式,σcr=fy/νR=f
第二个公式为弹塑性过渡范围的公式,见图。
,各有三个公式,分别按λS和λC计算。
有纵向加劲肋的腹板的上、下两个区格和仅设横向加劲肋的腹板近似,用λb1和λ
b2计算σcr1和σcr2。
·局部稳固计算的相关公式也有改变
仅设横向加劲肋时(
)2
( )2
c≤1
cr
cr

24
有纵向加劲肋时
上区格改用
(
c)2
(
)2≤
cr1

cr
下区格改用(
2)2
c2
(
)2≤
cr2

cr2
·加劲肋设置
条则规定比以前灵巧:
当h/t
>80
235/fy时,宜配置横向加劲肋(
88规为应)
o
w
当h/t
>170
235/fy(受压翼缘扭转遇到拘束)或h/t
>150
235/fy(受压
o
w
o
w
翼缘扭转未受拘束),或按计算需要时,应配置纵向加劲肋。
临界应力塑性范围的中断点是λb=,相应的腹板高厚比是:
h
o
/t=150235/fy
或h
o
/t
=130235/fy
w
w
因为吊车梁除重力荷载外还承受水平荷载,腹板边沿只达到(
~)f,所
以放宽到170和150。
·受弯腹板的屈曲后强度
利用有效宽度的看法:腹板受压区一部分退出工作。
梁抗弯承载力的近似计算公式:Meu=γxαeWxf
3
折减系数αe=1-(1)hctw
2Ix
25
ρ——受压区有效高度系数
当λ≤
ρ=
b
<λ≤
ρ=1-(λ
-)
b
b
λb>
ρ=1(1
)
b
b
e的计算公式是简化的近似公式:以下列图受拉区也扣除部分截面,但计算扣除部分对梁截面惯性矩影响时不计各该部分对自己形心轴的惯性矩。
·受剪腹板的屈曲后强度
利用拉力场看法:受剪屈曲后主拉应力还可连续增添,但是方向有所不一样。
利用拉力场的理论和计算公式多种多样,外国规范采纳的公式也有差异。GB50017采纳比较简单的公式,不需要计算拉力场宽度,相当于屈曲后强度的下限,和欧盟规范的“简单屈曲后方法”凑近,但也有些不一样。
当λS≤=hwtwfy
<λs≤=hwtwfy[1-(λs-)]
λ
>
V
=htf/λ

u
s
s
wwy
26
·弯剪共同作用下的承载极限
就腹板强度而言,当边沿正应力达到fy时,。
屈曲后强度与此有些近似,,相关
公式为:
(
V
2M
Mf
≤1
1)
Meu
Mf

M
f=(Af1
h12
+Af2h2)f
Af1,h1属于较大翼缘
h
2
·横向加劲肋计算
腹板受剪屈曲后,以近似桁架的方式连续承受更大的荷载。
拉力带起斜杆作用,横向加劲肋起竖杆作用。所以,中间横向加劲肋应按拉力带竖向分力验算轴压稳固,其压力为:
NS=Vu-τcrhwtw若加劲肋上作用有集中荷载F,应予以迭加。
支座加劲肋区分两种状况:
1)端部区格不利用屈曲后强度,其λS≤,支座加劲肋无特别要求。
2)端部区格利用屈曲后强度:
支座加劲除梁支座反力外,还承受拉力带水均分力H:
H=(Vu-τcrhwtw)1(a/ho)2
为了加强抵抗此力的能力,常采纳两道横加劲肋的构造方案。此时,加劲肋
1按
承受支座反力确立截面,封头的加劲肋2截面积应不小于
A
c=3hoH
16ef
27
AISC-LRFD-99
梁强度
以塑性弯矩M为准,抗力系数φ=。有多钢种组合梁的计算公式。
P
b
整体稳固
弹性与非弹性按侧向支撑点间距离
L分界:
b
L
b
≥L为弹性范围,当L=L时,M=W(f
y
-σ)=M
r
br
crX
rr
在此范围内承载能力为

cr
M
=C
E
2
IyIw
CbWXX1
2
X12
X2
cr
EIyGJ( )
1
b
2(Lb/iy)2
Lb
Lb
Lb/iy
X=
EGJA
Iw
WX
)
2
X=4
(
1
2
WX
2
Iy
GJ
Cb:弯矩非均匀系数
Cb=

非弹性范围Lb≤LrMcr按直线变化
Mcr=Cb[Mp-(Mp-Mr)(
Lb
Lp)]≤Mp
Lr
Lp
Lp==52iy
235
和GB规范L1/b1≤13235/fy
凑近。
fy
28
对I形截面,[截面:
L
iy
X1
1tX2
(fyr)2
r=
fy
r
规范还给出T形和╥截面的Mcr计算公式。
腹板局部稳固和屈曲后强度
一般状况下都考虑屈曲后强度。吊车梁设计还有规程。
对称I截面梁,当腹板高厚比h/t
>
E/Fcr时,M应乘以折减系数
c
w
cr
RPG=1-ar()≤1fcr:临界应力
1200300artwfcr
r=hwtw≤10bftf
梁承载能力(抗弯):,(假如是多钢种组合梁,还要乘以Re系数),不用上边的Mcr而是用WXCσcr进行计算,原由是适用于翼缘宽厚比也很大的状况。
所以,确立σcr既要考虑整体稳固,又要考虑翼缘局部稳固。
当λ≤λPσcr=fyf
λP<λ≤λr
σcr
byf
1
(
p
)]
≤fyf
=Cf[1-
2
r
P
λ>λr
CPG
σcr=2
29
整体稳固:局部稳固:
λ=Lb/iyλ=bf/2tf
E
235
E
235
λ=

λ=

P
fyf
P
fyf
fyf
fyf
λr=
E

λy=
E
40Kc
235
fyf
fyf
fyf/Kc
fyf
C=1970000C
2
EC
C=180650Kc,C
=

b
PG
b
b
PG
Cb:弯矩不均匀分布的系数Kc=4/h/≤Kc≤
以上计算采纳了一些简化,包含:
整体稳固简化为轴心压杆稳固,iy按受压翼缘加腹板受压部分的1/3。
节余应力σr假定为fy/2。
其他,对宽厚比大的翼缘,考虑和腹板的互相拘束,所以凸曲系数和h/tw相关
(λ>λr时)
梁抗剪承载能力:
一般都考虑屈曲后强度,只有以下状况不利用拉力场作用:
梁端板幅,a/h>3时,楔形腹板,多钢种组合梁
30
内容总结
(1)临界应力分为三段,以通用高厚比表达

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