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对IF钢组织性能影响因素的分析
IF钢(InterstitialFreeSteel)又叫无间隙原子钢,是继沸腾钢与铝镇静钢之
后自动化工业广泛应用的又一代深冲用钢。IF钢的特点是含碳量很低,参加Ti
和Nb之后,形成Ti和Nb的C、N化合物。由于钢中无间隙原子,而使其具有优
异的深冲性能:高塑性应变比、高延伸率、高硬化指数以及较低的屈强比,并具
有优异的非时效性,因此被誉为第三代超深重用钢而广泛应用于汽车制造等行业
[1]。IF钢按添加的微合金元素不同,通常分为Ti—IF钢、Nb—IF钢和(Nb+Ti)一
IF钢,影响IF钢组织性能的因素有很多,总结起来有两大类:一是材质本身的因
素,包括所含化学成分的影响,二是加工工艺的影响。下面分别就两方面的影响
因素予以具体阐述。首先,介绍一下IF钢的成型性及其评价。
〔一〕IF钢的成型性及其评价
汽车用钢板几乎全部经过冲压成型,所以成型性的好坏是材料面临的首要问
题。所谓成型性是指钢板在承受变形过程中抵抗失效的能力。它除了与材料本身
特性有关外还与变形条件有关。评价钢板成型性能的指标有两大类,即根本成型
性能指标和模拟成型性能指标。前者是对材料本身性能的反映,取决于材料生产
过程中的冶金因素;后者是对材料在*种变形条件下成型性能的反映,与具体的
变形工艺有关。与上述两大类成型性能指标相对应的实验方法中,应用最广泛的
的成型性能实验是单向拉伸实验,而Swift冲杯实验、扩孔实验、极限拱高实验
都是模拟成型性能实验。
单向拉伸实验获得两个主要的根本成型指标:加工硬化指数(n值)和塑性应
变比(r值),同时还可获得屈服强度(Ys)、拉伸强度(Ts)和延伸率等。
加工硬化指数(n值)是钢板在塑性变形过程中形变强化能力的一种量度,是
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评价板材在拉胀时成形性能的指标。钢板在成形过程中,变形大的部位首先硬化,
n值越高,硬化程度越强,变形越困难,促使变形小的部位的金属向变形大的部
位流动,使整体钢板变形区域均匀,从而提高了钢板的成形性能。
r值是将金属薄板单轴拉伸到产生均匀塑性变形时,试样标距宽度方向的真
应变与厚度方向的真实应变之比,其大小标志了薄板深冲性能的好坏,它反映了
薄板承受拉力时抵抗厚度变薄的能力,是薄板塑性各向异性的一种量度。r越大,
成型性越好。IF钢冷轧产品多用于冲压变形非常复杂的深拉延成形件和胀形一深
拉成形件,影响其成形性能的最主要的指标是塑性应变比(r值),r值高表示钢板
在冲压变形时不易在厚度方向变形,即不易减薄,而冲裂时是先变薄再断裂,不
易变薄即不易断裂,表示钢板具有良好的成形性能;r值越小,钢板厚度方向越
容易变薄,即越容易冲裂。r值大小与钢板的织构有关。{111}织构是提高r值的
有利织构。对于钢板,当轧制变形量较大时,会出现择优取向,即大局部(或相
当多的一局部)晶粒之间至少有一个晶面或者晶向相互平行或者接***行起来,
产生形变织构;钢的退火再结晶是一个形核及长大的过程,核在什么位置生成及
那些核最终长大很大程度受到变形晶粒取向的影响,所以,钢在再结晶后会生成
再结晶织构,或称作退火织构。相关研究和生产实践均证实,冷轧板的r值上下
主要取决于钢板的织构,{111}织构愈强、{100}织构愈弱则r值愈高。在深冲冷
轧板的生产中,从成分设计、冶炼、热轧、冷轧到连续退火各工艺环节中无不考
虑到在最终产品中充分获得{111}类型织构(所谓有利织构)以保证深冲性能。织构
控制是钢冷轧产品生产中的核心问题,钢板中具有{111}取样的晶粒的体积比越
大,r值越高[2]。
总之,由单向拉伸性能试验所确定的r值和n值能很好地衡量材料成型性的好
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坏。r值和n值愈高,材料的成型性愈好。
〔二〕化学成分对IF钢性能的影响
〔1〕对钢板r值的影响[3]
当IF钢存在微量固溶碳时对再结晶织构有严重的影响,随着钢中固溶碳的增
加,{111}织构急剧减弱,{100}增强,r值下降。主要原因是在连续退火过程中,
随着固溶碳的增加,再结晶形核率增加而晶粒长大速度不变,从而导致非{111}
取向晶粒的形核增加,最终造成钢板的具有{111}取向晶粒数量减少,r值变小。
〔2〕对钢板时效性的影响
IF钢的一个主要特征就是无时效性,但钢中出现微量固溶碳时,会产生应变
时效。平整具有一定的变形量,会在钢板中产生一定数量的位错。钢板放置一段
时间后,钢中固溶的碳会向位错处扩散,碳和位错相互作用形成柯氏气团,造成
应变时效,从而使钢板的屈服强度增加,成形性能下降,更为重要的是,当冲压
零件的变形量或零件的*%~10%时,零件外表可能会出
现拉伸应变痕,严重的降低零件的外表质量。
〔3〕对冷轧板n值的影响[4]
影响n值的主要因素是钢板的纯洁度及铁素体晶粒大小。为了获得高的n
值,必须提高钢板的纯洁度,即减少钢中碳的含量。
〔4〕对晶粒度的影响
假设IF钢在连退时存在微量固溶碳会提高再结晶形核率而长大速率不变,
从而使晶粒细化(理想的晶粒度应控制在7~8级左右),晶粒细化会使钢板的成形
性能下降,会造成钢板的屈服强度升高,屈强比升高,n值和r值均减小。
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〔5〕对屈服强度的影响
造成屈服强度偏高的主要原因是晶粒细小,但钢中出现微量固溶碳时对屈
服强度也会产生明显的影响。碳、氮等间隙固溶元素产生的固溶强化效果远远大
于任何置换固溶元素,因为间隙固溶能更大程度的使钢板部产生晶格畸变,从而
使屈服强度升高。
总之,IF钢存在微量固溶碳时,将对钢板织构的类型产生严重的影响,使
{111}织构急剧减弱,{l00}增强,r值下降,成形性能变差,还能导致钢板的应变
时效。另外,微量固溶碳会导致冷轧板晶粒细化,产生固溶强化,使钢板屈服强
度升高,屈强比升高,n值下降。
(N)元素的影响
一般氮在钢中使屈服强度和抗拉强度增加,硬度上升,r值下降并引起时效。
对于冲压用钢,氮的作用和碳元素一样,主要是造成屈服效应和应变时效。但如
果工艺控制不当,氮会和钛、铝等形成带棱角的夹杂物,对冲压有不利影响。对
于深冲用钢,要尽量降低氮的含量。
、Nb含量对IF钢性能的影响[5]
为了提高深冲性,钢中碳、氮含量应尽可能低(C≤%,N≤%),
特别是固溶碳、氮含量。Ti、Nb是控制固溶碳、氮含量最有效的元素。Ti是强
碳化物和氮化物形成元素,能减少钢中固溶碳或固溶氮的数量,但同时,过剩
Ti的增加会使钢板的再结晶温度提高,且钢板的力学性能的平面各向异性增大。
因此为了确保优先产生对深冲性有利的{111}织构,应添加适量的钛,%~
%为宜。Nb也是强碳化物和氮化物形成元素,能减少钢中固溶碳和氮的含
量,从而有助于在精轧前产生细晶粒。但Huall01研究Ti+Nb—IF钢中铌的影响
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后认为,铌在Ti+Nb—IF钢中对于析出的影响并不大,因此铌对IF钢的影响主要
应以固溶铌而不是析出物来考虑。处在铁素体晶界和亚晶界上的固溶铌,有利于
形成高强的织构。另外,固溶铌可以增强钢板的抗粉化性能和改善二次加工脆性。
但如Nb>%,就会提高再结晶温度且会使钢板的力学性能对生产工艺参数
比拟敏感,%~%之间。图1为Ti、Nb含量对IF
钢再结晶性能的影响曲线。
(A1)元素的影响
在优质冲压钢中铝是作为脱氧剂参加的,主要用于去除吹氧冶炼时溶在钢液
中的氧。同时铝作为定氧剂,抑制氮在铁素体的固溶,消除应变时效,提上下温
塑性。
图1Ti、Nb含量对IF钢再结晶性能的影响
(O)元素的影响
氧是炼钢中不可缺少的元素,但是氧与其它许多元素的亲和力强,易在钢中
形成各种夹杂物,这些夹杂物对钢的性能有不利影响。氧含量过高也会影响其它
元素的效果。例如向钢中添加Ti以固定碳和氮时,如果O≤%,则钢的{100}
织构弱,r值较高;但是当O>%时,则{111}织构强度突然下降,r值也突
然下降。
(S)元素的影响[6]
硫在深冲钢中是有害元素,应尽可能的降低IF钢中硫的含量。硫通常在钢中
形成硫化物如MnS、TiS、Ti-NbS等。根据国外对IF钢的分析结果,IF钢的硫
%以下。%左右,然后经转炉
吹炼降硫30%~50%时,%~%的水平。
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Chang等探讨了锆对再结晶和织构的作用。结果说明Zr/C原子比大于1
时,Zr促进了{111}<110>和{111)<112>织构的开展,因此有利于深冲性能的提
高。
[7]
P是固溶强化铁素体的元素,与其它置换式合金元素相比,它是提高铁素体
强度最高的元素。抗拉强度为340~400MPa级的超深冲高强度钢板都离不开P,
%~%之间。然而在IF钢中由于C、N被固定而使晶界清
洁,P易于向晶界偏析,晶界处的P含量可比基体中的P含量高10多倍,容易引起
二次加工脆化。另一方面,P在提高强度的同时却使钢的r值降低,这主要是由于
P含量的增加使{111}//ND取向织构减弱,{100}//ND取向织构加强造成的。
热镀锌时,P对镀层的相构造也有很大的影响,它使合金化速度降低,抑制了合
金化。
Si的固溶强化作用仅次于P,但在浸镀性方面存在很多问题,故很少用于镀
层钢。这主要是由于Si比Fe活泼,在热镀锌退火炉的直接燃烧加热段中,很容
易在钢板外表形成一层Si的氧化物,在复原段中又不能彻底复原,从而形成了随
机分布的岛状Si的氧化物,成为柱状组织的形核源,影响了镀层的附着力。当钢
%时,镀层的附着力就会明显下降。Si与P一样,使合金化反
响显着推迟。
Mn是热镀锌高强度IF钢板的主要合金元素之一。因Mn强化IF钢对深冲脆性
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较不敏感,且相对Si而言,Mn对镀层附着力的影响较小,所以对于强化级别在
390MPa以上的IF钢多用P和Mn复合添加的方式。但假设Mn过高会降低再结晶
开场
温度且产生针状铁素体而使延伸力和r值急剧下降。所以,其参加量通常在
%~%之间。
少量的硼可抑制磷在晶界处的偏析而强化晶界,同时使脆性转变温度降低。
但硼有降低r值,提高再结晶温度的倾向,因而B的参加量不宜太高,一般在
~%之间。
综上所述,IF钢中不同的化学成分对钢的性能有不同的影响,我们应该综
合考虑这些元素的作用,做好IF钢的成分设计。除了成分外,IF钢的加工工艺对
钢的性能也有极其重要的影响。
〔三〕IF钢的冶金工艺流程介绍以及加工工艺对IF钢性能的影响
IF钢的冶金工艺流程见图2。冶金工艺流程的每一步工序,从成份控制到热轧、
冷轧、退火、平整等,都影响IF钢的最终性能。在冶金工艺控制中,为了获得优
异的深冲性能,下面三个因素最为关键[8]:①开展强的{111}退火织构,以获得
高的深冲性;②获得足够粗大均匀的铁素体晶粒,以获得低的RsRb和高的加工
硬化指数(n);③控制第二相粒子(碳、氮化物)的析出,以控制时效效应,改善塑
性。
图2IF钢的冶金工艺流程
上述各个工艺过程对IF钢性能影响的程度也是不同的。按影响程度的大小依
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次是冶炼、退火、热轧、冷轧。各个过程的技术要点如表1所示。
表1IF钢的生产工艺要点
各个工艺流程的特点分别为:
〔1〕冶炼工艺特点
成份是IF钢性能的先决因素,IF钢的冶炼工艺主要是解决脱碳和防止增碳、
降氮和防止增氮、纯洁度控制及微合金化。对深冲钢研究的一个重要结论是:随
固溶C的增加,再结晶织构{111}组分急剧减少,严重损害r值。固溶N有着与固
溶C相似的作用。IF钢生产通过真空脱气使C、N含量尽量低,既可以得到高的r
值,又可以减少Ti、Nb合金消耗。
〔2〕热轧工艺特点
热轧工艺是得到良好IF钢质量的重要环节。IF钢要获得良好超深冲性能促进
ND//(111)织构的形成,热轧工艺采用低温加热、低温终轧、铁素体区润滑轧
制、高的终轧压下率、轧后迅速冷却和高温卷取的控制方法,以获得高的板带组
织性能。图3表示促进有利于深冲性能的ND//(111)织构形成的IF钢生产过程
控制原理。
图3促进ND//<111>织构形成的生产过程控制原理
〔3〕冷轧工艺特点
冷轧对退火后IF钢深冲性能影响的主要因素是冷轧总的压下率。在适当成份
和合理的热轧之后,保证充分的冷轧压下量是获得高的r值的重要条件。冷轧压
下率增加,{111}织构密度增加,特别是{111}<112>增加最显着对IF钢,r值随
冷轧压下率增加而单调增加,直到压下量高达90%。
〔4〕退火工艺特点[9]
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IF钢需要较高的退火温度,对加热速度不敏感。添加的微合金元素(Ti、Nb、
Ti+Nb)不同,要求的退火温度不同。采用的退火方式不同,退火工艺也不同,
罩式退火的冷点温度一般控制为680-710℃,保温时间越长,越有利于深冲性
能。连续退火温度一般控制为830-870℃,保温l-2分钟,IF钢连续退火不需要
过时效处理。连续退火采用较高的退火温度,以促进{111}织构开展,有利于深
冲性能的提高,但是必须低于相变点;当退火温度高于再结晶温度时,退火时间
大于*个临界值,退火时间对深冲性能的影响不大。
〔1〕热轧及卷取温度的影响[10]
IF钢在热轧过程中要发生第二相粒子的固溶和析出、奥氏体的形变和再结
晶,γ/α相变,如果在α区终轧时甚至产生铁素体形变和再结晶。热轧板的微观
组织和析出物的形态对最终性能有很大影响。热轧得到细小均匀铁素体晶粒和粗
大的析出物有利于r值和塑性的提高。细小弥散的析出物阻碍再结晶和晶粒长大,
降低r值。对给定成份的IF钢,热轧工艺参数(板坯加热温度、轧制速度、压下量、
卷取温度等)决定了热轧板的组织和析出物形貌。
(SRT)
在板坯加热过程中要发生第二相粒子的溶解。碳氮化物的溶解(或析出)与温
度及钢中C、N、Ti、Nb、A1的含量有关,由溶度积来控制。Sotoh等人研究了
在1000℃和1250℃加热时碳氮化物溶解情况,其结果是:NbC在1000℃完全
溶解,AlN在1250℃完全溶解,而Ti()在1250℃尚未完全溶解,而且Ti-IF钢中
Ti()微粒在1250℃加热温度下比在1000℃加热温度下更细小、弥散。显然加热
时未溶解的碳氮化物必定粗大。所以低温加热容易得到粗大的析出物,特别是对
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Ti-IF钢。因此不难理解低温加热对r值有利(尤其对Ti-IF钢)。有的研究认为,随
钢中Nb、Ti含量增加,板坯加热温度对r值的影响减小。总之,在IF钢生产中采
取低温加热是有利的,尤其是在Ti,Nb参加量较少的情况下。
(FT)
许多研究者研究了终轧温度对Ti-IF钢的影响。尽管他们的结果存在一些差
异,但都发现终轧温度对Ti-IF钢的r值影响很小。而对Nb-IF钢,桥本等人发现
终轧温度对r值有明显影响。随着终轧温度下降,r值明显提高,特别是在Nb/C
原子比拟低时。对Nb/C原子比拟低的钢,低温终轧易于发生形变诱导析出,并
使析出物粗化和使铁素体晶粒细化。Gupta等人发现,终轧温度对Nb+Ti-IF钢r
值的影响比对Ti-IF钢要显着。在835~920℃之间,随终轧温度上升,r值增加,
并在约900℃处r值有一峰值。
近几年,为了降低生产本钱,同时获得具有良好成形性能的热轧板,IF钢铁
素体区热轧正逐渐被用来生产薄钢板以替代传统的冷轧退火工艺。铁素体区热轧
与冷轧工艺相比拟,提高了生产效率、降低了能耗、提高了产品的外表质量。传
统热轧工艺和铁素体区轧制工艺的比拟见图4。
图4传统热轧工艺和铁素体区轧制工艺的比拟
织构分析说明,铁素体区润滑热轧的IF钢具有较强的{111}//ND再结晶织
构组分,铁素体区轧制时的润滑条件对低碳加Ti冷轧钢板r值和n值有较显着的影
响,通过热轧润滑技术,[11]。
(CT)
根据已有的研究结果,多数观点认为,随卷取温度升高,再结晶温度下降,
:.
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r值提高。卷取温度对Nb-IF钢的影响显着,并且随过剩钛(Ti)增加,对Ti-IF钢卷
取温度的影响减小。这些影响的原因在于,高温卷取有利于碳氮化物的析出和粗
化,特别是在较低温度(热轧后)下发生的析出。NbC的析出温度比Ti()的低,所
以卷取温度对Nb-IF钢的影响大。但另一方面,假设卷取温度太高则导致:〔a〕
由于产生更多的氧化铁皮使酸洗效率下降,尤其是当卷取温度CT>700℃时,这
种现象更明显;(b)由于冷速不均使板卷的头尾性能较差。
最初的IF钢是Ti-IF钢和Nb-IF钢,而Ti-IF钢在合金化本钱上比Nb—IF钢
低,且具有良好的成形性。由于Ti-IF钢再结晶温度低,退火温度也较低,如果
在钢坯加热和热轧时采用低温卷取,可产生DDQ级Ti-IF钢。Nb+Ti—IF钢热镀
锌层具有良好的抗粉化性能,其热轧卷取温度也与单独加Ti或Nb不同。从降低
生产本钱和控制带卷全长性能均匀性考虑,采取钢坯低温加热、低温卷取是有利
的。通常由于析出处理在卷取过程中完成,因此IF钢的性能随卷取温度变化,而
卷取温度沿整个带卷长度并不均匀,带卷头部温度高,尾部温度低,这两局部的
性能不如中间局部。这一现象在卷取温度高于700℃时更为明显。在IF钢生产中
终究应采取"高温卷取〞还是"低温卷取〞,各种文献说法不一。一般来说,用罩
式退火生产深冲铝镇静钢其热轧卷取温度最低(CT为550~600℃);用连续退火
生产深冲铝镇静钢,其卷取温度最高(CT为700~750℃);生产Ti-IF钢采用的卷
取温度居中(CT为650~700℃),生产Nb-IF钢和Nb+Ti-IF钢选用较高的卷取温
度(CT680~750℃)。
〔2〕冷轧及退火工艺对钢板性能的影响[12]
冷轧对退火后IF钢深冲性能影响的主要因素是冷轧总压下率。在适当的成分
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和合理的热轧之后,保证充分的冷轧压下量是获得高的r值的重要条件。对IF钢r
值随冷轧压下率增加而单调增加,直至压下率高达90%。在实际生产中,为了
获得高的r值普遍采用的压下率均大于75%,但由于设备能力的限制,压下率一
般不超过85%。
在冷轧薄板生产过程中,再结晶退火是一个关键的工艺环节。薄板在退火过
程中经历回复、再结晶和晶粒长大三个过程,均影响着成品板的性能。首先,从
冷轧钢板的硬度值随加热温度和保温时间的变化可以大致看出再结晶过程材料
组织的变化。两种IF钢再结晶退火后的硬度变化规律是:当温度高于580℃时,
Ti十Nb-IF钢的硬度值开场急剧下降,此时钢板开场发生回复和再结晶过程,温
度在580℃和700℃之间,该温度区再结晶过程进展剧烈,再结晶晶粒大量形核
并长大,硬度值下降很快。当温度超过700℃以后,随着温度的继续升高,硬度
值下降不大,此时钢板的冷加工组织已完全消除,晶粒已完全再结晶;对于Ti-IF
钢,根据硬度的变化可知,其再结晶开场,终了均比Ti+Nb-IF钢有所延迟,当
温度在高于590℃时,硬度值才开场急剧下降,曲线在590~720℃之间,硬度
值下降很快,之后,随温度值的升高硬度变化很小,这说明钢在720℃已全部再
结晶:Ti-IF钢在600℃左右时,硬度值下降一半,而Ti+Nb-IF钢大约在比600℃
低5~10℃左右时,硬度才下降一半,根据常规再结晶温度定义,可以得出该条
件下Ti-IF钢的名义再结晶温度在600~610℃之间,Ti+Nb-IF钢在590~600℃
之间。
冷轧IF钢板在720℃保温再结晶退火过程中,硬度随保温时间的改变而变化
的规律,在整个保温过程中,Ti+Nb-IF,Ti-IF钢硬度值变化不大,并且硬度均
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较低。说明以低速连续升温到720℃的过程中,IF钢板的晶粒已经全部发生再结
晶;当保温时间达1h时,钢板的硬度值已降到最低值,此时保温时闻再延长,
其硬度值根本不变。由此可以看出,在IF钢退火过程中,退火温度是最关键的因
素,当钢板晶粒充分再结晶后,保温时间的影响很小。
从Ti+Nb-IF和Ti-IF钢再结晶过程中的硬度及金相组织变化规律可以得出:
IF钢在罩式退火过程中,当加温到700℃,保温2h后,或当连续加热到720℃以
上不保温,此时,冷轧板晶粒会全部发生再结晶,且晶粒已根本为等轴。比拟这
两种不同成份不同工艺的IF钢冷轧板在一样的退火条件下硬度值及金相组织变
化规律发现,Ti-IF钢板的再结晶开场温度、完毕温度都相应的较Ti+Nb-IF钢板
略高,大约高5~10℃左右。热轧卷取温度是影响再结晶过程的一个重要工艺参
数,导致再结晶温度下降。高温卷取有利于碳氮化合物的析出和粗化,特别是对
在较低温度发生的析出,如NbC,它的析出温度低于Ti(C、N),这样更有利于降
低加Nb钢的再结晶温度。因而,认为热轧卷取温度的升高是导致Ti-IF钢比
Ti+Nb-IF钢再结晶延迟的主要原因。许多研究指出,加Ti或加Nb都提高超低碳
钢的再结晶温度。
〔四〕结语
IF钢从冶炼到最终成品,需要经过多道生产工序,每道工序的质量都直接关
系到其最终的组织和性能,IF钢的生产不仅需要精良的设备做保证,更需要对其
生产工艺与生产技术进展深入的研究与认识,借助于现代化的管理手段来实施。
针对影响IF钢组织性能的各因素,我们可以调整IF钢的成分设计和工艺流程,以
期得到性能良好的IF钢。微合金超深冲钢(IF钢)与低碳深冲钢板材生产有许多共
同的冶金学特点,可充分借鉴低碳深冲钢板材冲压成形性能研究、开发、生产的
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经历,结合微合金深冲板固有的特点,采用以理论计算和模拟为根底、根底实验
为先导、工艺实验为主体,与各种先进分析手段相结合的研究方法,以提高IF
钢组织稳定性,减小性能参数分散度,降低屈强比,提高冷轧板材的r值及n值,
通过合理的成分设计,热轧工艺研究,冷轧工艺研究,退火工艺研究,组织分析
和织构分析,以提高微合金化超深冲IF钢的冲压性能。
对于我国IF钢的开展,有如下情况[13]:
我国IF钢的开展,经历了从沸腾钢、低碳铝镇静钢到微合金化钢,从低深冲
到高深冲,从低强度到高强度,从氮氧罩式炉退火到全氢罩式炉退火的开展过程。
经过多年的努力,工艺技术越来越优化,产量越来越高,性能越来越稳定,已成
为高等级汽车用板的主要品种之一。
近几年不仅常规热连轧生产线建立速度很快,短流程薄板坯连铸连轧生产线
在我国也得到快速开展。随着对热轧线上铁素体轧制工艺和半无头轧制工艺的研
究和熟练掌握,不仅为生产薄规格的热轧钢带创造条件,也使生产较好深冲性能,
但级别不是太高的IF钢成为可能。这不仅可以取代价格较贵的冷轧产品实现"以
热代冷〞,同时也可为生产高深冲性能的IF冷轧板提供合格的基板。我们相信,
经过努力,我国实现汽车覆盖件材料的国产化将为期不远。
参考文献
[1]邱瑞青,如美,[J].钢铁研究学报,
1997,9(S1):80-84
[2]王先进等,薄板成型[M],钢铁学院,1987,147-196
[3]梁志德,徐家桢,[M].:东北工
学院,1986
:.
-
[4]明辉,王忠东,[J].金属世界,
2009〔2〕:37-38
[5][J].钢铁研究,1997(4):58
[6][J].科技大学学报,2001,23(3):275
[7],东北大学硕士学位
论文
[8]马衍伟,王先进,[J].钢铁,1998,
33(6):32
[9][J].武钢技术,1999(9),34—37
[10]竞忠,[J].冶金,2009〔3〕,21-23
[11]正东,钢,房昕,[J].轧钢,
2002,9(02):37-38
[12]晋霞,战英,艳娇,[J].东北大学
学报,2002〔23〕36-37
[13]文彬,官军。深冲钢(IF钢)的研究与开展概况[J].冶金设备,2005〔151〕,
29-33