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第一章概述 2
第二章现浇梁支撑体系的计算 3
、概述 3
3
3
5
5
5
: 11
小楞计算 13
底模板计算 14
15
钢平台构造 15
#工字钢计算 17
20
23
第三章钢管架搭设 25
施工准备 25
基础 25
搭设钢管架及配件应符合下列规定: 25
钢管架拆除注意事项 27
钢管架搭设作业安全措施 28
2
第四章钢管桩与贝雷架搭设 30
第五章环境保护措施 31
第六章安全生产和文明施工 33
3
第一章概述
本工程为原西岸大桥东侧扩建新桥桥工程。起点桥台桩号为k2+188,终点桥台桩号为k2+388,全桥共7跨。新建桥标准跨径组合16+20+(28+56+32)+16+32=200m。,(防撞栏)+(车行道)+(人行道)。具体结构为:上部结构:(1)主桥:新建西岸大桥主桥的上部结构采用28m+56m+32m的变截面预应力混泥土连续箱梁,,跨中梁高为2m。箱体采用单箱双室结构,按A类构件设计。(2)引桥:引桥的上部结构采用16m和20m的空心板以及32m的小箱梁。其中32m简支小箱梁为预制拼装结构,按A类构件设计,,端部设置牛腿,,,小箱梁间设置30cm湿接缝。下部结构:中墩采用双柱墩梁固接,边墩采用钢筋混凝土盖梁双柱式墩。为保证横桥向刚度,设置桩基础系梁及立柱系梁,基础采用钢筋混凝土钻孔灌注桩,所有桩基均按嵌岩桩设计。桥墩主桥为双柱式墩,引桥为桩柱式墩,上接盖梁,桥台为一字式桥台。桥型布置见下图。
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西岸大桥桥位于佛山市南海区西樵镇原西岸大桥处,横跨****河,该处河道较宽,,水深受季节性降水及****河水位影响明显。水中桩基与连续梁施工需要搭设钢平台。钢平台主要采用钢管桩与贝雷架相结合,钢平台搭设完毕后,在钢平台上搭设钢管支架。
第二章现浇梁支撑体系的计算
、概述
本方案钢平台主要采用钢管桩与贝雷架和工字钢相结合。钢管桩根据实际需要运至施工现场,用25T吊车吊起振动锤(45KW),夹住钢管桩,然后对位,对好位后启动电源开始振动下沉,钢管桩下沉过程中用全站仪观测钢管桩是否偏位,若发生偏位,,在反方向夹住钢管桩,再启动电源继续振动下沉,当钢管桩下沉到桩顶设计标高时,再用吊车吊起下一段钢管桩,并与已下沉钢管桩对接好,然后焊接接头再振动下沉。为了保证不因地质变化影响桩的承载力,最后连续振动一分钟钢管桩贯入深度不大于5mm即可。
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支顶架(碗扣)搭设方案,具体搭设见计算书设置。(按最不利计算,搭设,2米梁高可以重新计算,但费用相差不大)
本工程过水段现浇梁需要搭设水上平台,水上平台的结构主要是贝雷架与钢管桩结合。贝雷架顺桥向设置,1、箱梁两端中腹板采用三排单层,边腹板采用两排单层的组合,翼板采用两排单层的组合,跨径为6m;除两端部分也同样采取这一组合,跨径改为12米。单幅桥宽横桥向设置11排贝雷架。贝雷架直接作用在4排32#工字钢上,贝雷架上搭设32#工字钢作为钢管支架的支撑体系。单幅桥宽横轴向设置5根Ф600×8mm钢管桩,钢管桩顶部用凹槽形式与2根32b工字钢连成一体。贝雷片间距见“工字钢受力简图”,贝雷片和工字钢连接;贝雷架上铺设32#工字钢作为钢管架的垫脚,32#工字钢纵向间距为75cm,每条工字钢与最外边两排贝雷片用倒“u”型焊接,加强贝雷片和工字钢的整体性。钢管桩横桥向见“工字钢受力简图”,钢管桩之间用20#槽钢作为剪刀斜撑焊接连固成一体,详见附图。
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钢平台横截面图
钢平台截面图
箱梁自重荷载分布简化
依据箱梁的实际尺寸,将箱梁的横截面简化为两种形式,分别对应端部和跨中的两种典型横断面;在纵向上,箱梁两端各6m范围内采用端部横断面形式,中间为跨中横断面形式
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钢管支架的计算
(两端各6米范围)
工程参数
箱梁参数
箱梁高度
m
顶板厚度
m
底板厚度
m
翼板厚度
m
腹板厚度
m
支架参数
建筑施工危险等级
Ⅲ级
危险等级系数:支撑结构
1
水平杆件
1
支模高度
5m
钢管类型
φmm
底板下立杆纵距
m
立杆横距
m
腹板下立杆纵距
m
立杆横距
m
翼板下立杆纵距
1m
立杆横距
1m
水平杆步距
m
伸出长度a
m
面板
木胶合板厚度:18mm
次楞
方木支撑,间距m
主楞
双钢管
剪刀撑设置
依据JGJ300-2013规范要求,采用有剪刀撑框架式支撑结构,剪刀撑宽度:纵距方向4跨,横距方向4跨
支撑结构与既有结构连接情况
支撑结构与既有结构未作可靠连接
荷载参数
永久荷载
新浇砼自重
24kN/m3
钢筋自重
3
面板次楞自重
2
支架自重
可变荷载
施工人员
及设备荷载
面板与次楞
主楞
立杆
kN
2
2
箱梁翼板模板面板验算
面板采用木胶合板,厚度为18mm,取宽度1m的面板作为计算宽度。
面板的截面抵抗矩W=1000×18×18/6=54000mm3;
截面惯性矩I=1000×18×18×18/12=486000mm4;
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(一)强度验算
面板按三跨连续梁计算,其计算跨度取支承面板的次楞间距,L=m。
2、荷载计算
取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑,计算结果取其大值。
均布线荷载设计值为:
q1=×(24×5+×+×]×1=kN/m
q1=×(24×+×+××]×1=kN/m
根据以上两者比较应取q1=kN/m作为设计依据。
集中荷载设计值:
模板自重线荷载设计值q2=×1×=kN/m
跨中集中荷载设计值P=×=kN
3、强度验算
施工荷载为均布线荷载:
M1=q1l2=××2=kN·m
施工荷载为集中荷载:
M2=q2l2+Pl=××2+××=kN·m
取Mmax=KN·m验算强度。
面板抗弯强度设计值f=2;
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σ=
Mmax
=
×106
=N/mm2<f=N/mm2
W
54000
面板强度满足要求!
(二)挠度验算
挠度验算时,荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载,。
q=1×(24×+×+)=kN/m;
面板最大容许挠度值:;
面板弹性模量:E=4500N/mm2;
ν=
ql4
=
××2004
=mm<mm
100EI
100×4500×486000
满足要求!
箱梁翼板次楞方木验算
次楞采用方木,宽度100mm,高度100mm,间距m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
截面抵抗矩W=100×100×100/6=166667mm3;
截面惯性矩I=100×100×100×100/12=8333333mm4;
(一)抗弯强度验算
次楞按三跨连续梁计算,其计算跨度取立杆横距,L=1m。
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2、荷载计算
取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑,计算结果取其大值。
均布线荷载设计值为:
q1×(24×+×+×]×=kN/m
q1×(24×+×+××]×=kN/m
根据以上两者比较应取q1=kN/m作为设计依据。
集中荷载设计值:
模板自重线荷载设计值q2××=kN/m
×=kN
3、强度验算
施工荷载为均布线荷载:
M1=q1l2=××12=kN·m
施工荷载为集中荷载:
M2=q2l2+Pl=××12+××1=kN·m
取Mmax=kN·m验算强度。
木材抗弯强度设计值f=17N/mm2;
σ=
Mmax
=
×106
=N/mm2<f=17N/mm2
W
166667
次楞抗弯强度满足要求!
(二)抗剪强度验算
施工荷载为均布线荷载时:
V1=q1l=××1=kN
施工荷载为集中荷载:
V2=q2l+P=××1+×=kN