文档介绍：蒆离心风机风量之现场测量蒂新型干法水泥生产线中,生料的悬浮、分解、煤炭燃烧、熟料的冷却全部与风机运行相关。蕿   进入分解炉与窑的空气量只能通过两者的阻力大小来调节。窑内阻力的变化导致进入分解炉三次风量的变化,导致煤的用量与助燃空气量的比例常处于非最佳状态中。蒀    高温风机风量很难精确膈   悬浮预热器为保证生料在管道中的正常分散、换热需要各部分需要达到一定的风速。蒅   当投料量变化时,相应的风量应该相应变化。但实际生产过程中,中控室控制画面上能看到的参数只是高温风机电机的电流、转速以及各级筒出口的压力与温度。用风是否合适,很难说清。虿   篦式冷却机用风量未知数薇   同样的原因中控室只能读出每台风机的压力、风机电机的电流、阀门开度或者风机转速。风量不同,二、三次风温度也不同,对燃料的燃烧影响很大。蚅    一次风风量不精确芄   由于窑内火焰形状需要经常调节。一般仅仅知道内风、外风的压力,且常常没有进中控室显示。煤风的风量就更没有风量数据了。蝿   某水泥厂三条带余热发电锅炉的新型干法水泥生产线。其中两条线余热发电量偏低。由于三条线所配主机设备完全一致,仅仅篦冷机风机型号略有不同。遂怀疑余热发电抽取热风热量不足,笔者对几台风机风量进行了测试,却发现从风机出口现场测定,完全测不准。羇   一. 毕托管动压断面平均风速莇   目前对风机流量标定常用的方法是动压法,即利用毕托管测量出气管段截面的平均动压,再通过该计算公式得出风机的流量:肂   Q=A×3600,其中ρ=×(P0+Pa)×273/[(273+t)×101325],A为风机出气管段所测截面面积m2,P为毕托管感测动压pa,ρ为出风口空气的密度Kg/m3,P0为当地大气压,Pa为静压,t为气温。肃   各风机出风口段呈现以下几种情况:   1、 渐扩管,且变化幅度较大;   2、 弯管及多管交汇;   3、出风管较短,测量点只能选在离风机出风口较近的直管段;   4、仅少数风机有较长直管段,但较高,测量时不方便且不安全;莈袅 肅 膃 蝿图1不同的风机出风管布置、形状薇   这就使得动压测量点的选择变的非常困难,在标定水泥厂风机风量时,不少测量人员当用手握住毕托管测量时,很多时候都会有气流搅动的感觉。这一般是由于实际情况所限,所选测量点处在涡流区,显然难以将风机流量标定准确。水泥厂一风机标定数据为例:袄   该风机相关信息:芃表1风机型号膀类别羅型号薃风量莂全压莇转速螇轴功率莂风机蒂BLFII1120D-e螈32760m3/h膅6664pa莅1450r/m蒂83KW腿表2风机匹配电机型号袇类别膄型号薂额定电压薀额定电流莄功率羃功率因数蚂电机蚆YPT315S-   我们测定的断面为562mm×395mm,因此确定在该截面测量9个点的动压及静压,测量点选择如右图所示:最终测定数据(U型管的水面差)为:螄 袂图2出风管压力测量点蒈表3各测点动、静压测量值芆测点薃1羂2衿3蚄4节5肁6芀7莆8莅9肁动压(mm水柱)莇230膈235肄260膁250袈290薆270袃100芁55艿60芈静压(mm水柱)蚂295莁295蚀295螅245蚄245蒁250螆330蒇340蒃340薁   从数据明显可以看出,所测动压波动很大。再根据所测得的气体温度22