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】的内容,可以使用淘豆网的站内搜索功能,选择自己适合的文档,以下文字是截取该文章内的部分文字,如需要获得完整电子版,请下载此文档到您的设备,方便您编辑和打印。:..普通钻铤技术参数表1钻铤的尺寸规格外径D内径d台肩倒角直径参考的弯曲钻铤螺纹型号长度LmmmminmminDFmm强度比NC23-/:1NC26-35(23/8IF)/:1NC31-41(27/8IF).:1NC35-.:1NC3850(31/2IF).38:1NC44-.49:1NC44-/:1NC46-62(4IF)/:1NC46-65(4IF)/:1NC46-65(4IF)/:1NC46-67(4IF)/:1NC50-67(41/2IF)/:1NC50-70(41/2IF).54:1NC50-70(41/2IF).73:1NC50-72(41/2IF)/:1NC50-/:1NC50-.02:165//:1NC61-.17:175/.:1NC70-.:1NC70-:185/:1:..机械性能(钻铤)%--63/4≥758≥965≥13285-341≥--11≥689≥930螺纹连接部位应力分散槽可替代内螺纹台肩面至力分散槽长度内螺纹圆柱段直径内螺纹圆柱段外螺纹槽直径D+0,GLRG钻铤螺纹类型内螺纹台肩面至后D后的锥孔锥度+0cb+0一牙长度±+,-0±--.(31/2IF)(4IF)(41/2IF)...:NC23、26、31与23/8IF螺纹因壁薄而不带连接部位应力分散模槽公司为优化钻铤原材料供应,新采用了M公司的4145H钢材进行2:..03mm石油钻铤的生产。第一批5支钻铤(每支尺寸:外径203mm、内径76mm、长9500mm)在工频调质热处理(喷淋水淬火)之后发现其中2支因热处理裂纹而报废。因该产品每支价值2万余元,报废后损失大,该公司立即组织人员进行了分析。经分析判定,裂纹系工频热处理工艺不当造成。工艺改进后,再对M公司供应的4145H钢材其余15支进行热处理,全部合格。现就其203mm4145H钻铤热处理裂纹进行分析。1理化分析(1)宏观分析裂纹起源于钻铤内表面,沿轴向长约850mm,沿径向有分叉,分叉裂纹几乎穿透钻铤壁厚。(2)化学分析从钻铤裂纹处取样经直读光谱仪和碳硫仪分析,其化学成分见表1。(3)金相分析从裂纹附近取样,按GB10561-89评定其非金属夹杂物为:、、、;按GB6394-;~~~<<~~///<,近内表面的组织为回火索氏体加少量铁素体。主裂纹较粗,主裂纹两侧有细小的次生裂纹,裂纹尾端尖细,沿晶扩展,裂纹尖端有灰色氧化物,见图1。裂纹两侧组织为回火索氏体。图1主裂纹两侧次生裂纹特征160×2力学性能试验沿钻铤纵向取拉伸试样和冲击试样按试验方法要求<1>试验,并取全截面硬度试样进行布氏硬度试验。其结果,σb、、δ4、AkV均达到相应标准要求<1>;布氏硬度(HB)试验结果为:近内表面304,309,309;近外表面302,302,306。3裂纹原因分析钻铤裂纹源于内孔表面,主要沿钻铤轴向分布,且裂纹沿晶分布;由宏观分析知,裂纹打开断面具有浅灰色的回火特征,这表明钻铤裂纹属淬火裂纹;金相分析表明,从:..钻铤外表面到内孔表面的金相组织为回火索氏体及回火索氏体加少量铁素体(调质态),内外表面布氏硬度相近,说明其已淬透。在工件淬火冷却到Ms点以下时,因马氏体相变产生相变应力,在这个区域工件冷速越大,相变应力越大,表层拉应力越高<2>。当表面的切向拉应力比轴向拉应力大,而且超过钢的破断抗力时,便可形成由内表面向内部的纵向裂纹。可见,淬火介质冷却能力太强是导致淬火开裂的主要原因。4采取措施根据IIM公式<3>:C当量=C+Mn6+Si2O+Cr5+Mo5+Ni10+V14可计算出此批钻铤的碳当量及世界钢号手册中给出的4145H的碳当量范围:C该钻铤当量=;4145H钢C4145H最大当量=,C4145H最小当量=。可知,该钻铤材料的碳当量(),其淬透性偏上限,裂纹敏感性大,400℃以下需缓慢冷却。由此根据该材料的碳当量(与通常4145H材料的碳当量相比),减少其淬火冷却量10%~12%。后经验证,这一措施是适当的,可行的。5结论(1)该203mm4145H钻铤裂纹是由于淬火时在400℃以下冷速过大造成的。(2)在钢材调质生产中,当同一牌号材料成分变化较大时,可根据碳当量不同而调整淬火冷却速度,这样可避免产生热处理淬火裂纹。φ203mm4145H钻铤热处理裂纹分析裂纹;碳当量;;淬火冷却4145H合金钢是目前石油钻铤常用钢种,某公司在优化4145H钢选材时,发现203mm4145H钻铤热处理裂纹,就此进行了裂纹原因分析。根据分析结果,按碳当量不同采取工艺措施使其不再发生热处理裂纹,,通常采用wC=01%~025%的低碳钢。渗碳深度一般为05~2mm(根据零件的性能要求而确定),渗碳层:..的wC以09%~11%为佳。零件渗碳后淬火,由于表面层含碳量高,其表面层能获得比内部大的马氏体膨胀量,使表面受压应力,从而防止了淬火裂纹的发生。但是当渗碳过度时反而容易引起淬火开裂,这是因为渗碳过度,渗碳层就会成为硬而脆的碳化物层,容易产生淬火裂纹。过度渗碳还会出现网状渗碳体而导致晶界裂纹。再有渗碳若浓度不均匀时,则淬火时会发生不同的组织转变而引起裂纹。若渗碳后的冷却速度过快,在应力作用下也能引起裂纹,这种情况多发生在合金元素含量较多的渗碳钢件中。13淬火加热炉与淬火裂纹淬火裂纹与加热炉的关系也是很重要的,若淬火加热炉满足不了零件淬火加热的要求,会影响产品的质量。比如工件外形很大,而炉膛较小,在加热时工件外边沿距炉子加热体太近而造成工件外层边沿的过热,特别是那些带有尖角的零件,会因热效应更容易造成工件过热而发生淬火裂纹。根据生产实践,工件在盐浴炉中进行淬火加热时,工件的外边沿距电极的距离不得小于50mm,以防引起工件表面过热和不慎使工件接触到电极引起串电烧伤工件。如果加热炉的功率不够或电极长期使用变细变短等原因造成炉子升温缓慢,影响工件的加热质量,为保证工件加热充分,相应加热时间要延长,易引起工件的脱碳。加热炉的发热体(电极、电阻丝等)布置不合理或使用中部分损坏造成了炉温不均。再有淬火裂纹与加热炉的类型也有很大关系。最不容易发生淬火裂纹的是真空加热炉,因为真空炉是辐射加热,具有加热缓慢、炉温均匀、无氧化脱碳等优点,是一种不容易引起淬火裂纹的加热炉。燃料炉多是以重油或液化石油气作为燃料的火焰加热炉,零件与这种火焰直接接触的部分常常发生过热,此外,使用这种燃料时从燃料中产生的氢气会渗入到钢件表面而产生脆性,助长了淬火裂纹的形成,这就是燃料炉淬火裂纹发生率高的原因,现在这种燃料加热炉使用的越来越少了。盐炉与电炉虽然不如真空炉,但:..比燃料炉要好得多,也比较经济适用,所以到目前为止,盐浴炉和电炉仍被广泛使用。不过我们应重视先进的真空热处理技术,在有条件的情况下,要采用和推广真空热处理。14钢材质量与淬火裂纹钢材中的非金属夹杂物、疏松、缩孔和气孔等缺陷使钢材致密性较差,非金属夹杂物强烈地破坏了钢的连续性,若非金属夹杂物成大块状存在其危害更大,是产生淬火裂纹的起源。另外,缩孔、气孔是应力集中的一些缺口,热处理时容易由此开裂。钢中存在严重的碳化物偏析时,对钢材质量的影响非常大。这种情况多见于过共析高合金钢中,因该类钢成分的特点是组织中存在较多的二次碳化物和共晶碳化物,这些碳化物未经过压力加工(如锻造等)前呈明显的带状偏析,使钢产生很大的脆性,淬火时产生的内应力如不能为材料的塑性变形所低消和缓解时,便会引起淬火零件的开裂,裂纹多见于碳化物偏析最严重的地方。在高速钢中碳化物堆集处,颗粒较小的碳化物数量较少,奥氏体晶粒容易长大,故在正常温度下也会容易造成局部过热。碳化物级别过高,会使淬火奥氏体合金度不一致,从而造成工件在冷却时马氏体转变不一致性和不同时性,使内应力增加从而会引起淬火裂纹。某厂在热处理一批W18Cr4V钢制齿轮滚刀时(规格为M10),1280℃油淬后发现有两件齿轮滚刀内孔壁产生了很深的纵向裂纹,沿裂纹剖开,其断面经腐蚀后,金相检查可见明显的碳化物宽带,碳化物不均匀度为9级,因此判定裂纹由此原因造成的。钢中若存在数量较多的大块角状碳化物时,淬火时粗大的角状碳化物对阻碍晶粒长大的作用小,使晶粒容易长大,从而容易引起钢的过热,强度降低,而产生淬火裂纹。碳素工具钢和合金工具钢如因退火不佳而形成片状珠光体和网状碳化物等,容易使零件产生裂纹。这是因为网状碳化物使钢的强度和钢性大为降低。相同成分的钢,片状珠光体与珠状球光体相比较,前者较后者在较低的淬火温度下结束相变,因:..而在较低温度下其晶粒即开始长大,从而可引起钢的过热,强度降低。防止因钢材质量不佳造成淬火裂纹,应做好如下几方面的工作:(1)对进厂的钢材一定要严格检验,不合格的钢材坚决拒之门外。(2)“漏网之鱼”何时都有,不合格的钢材不能投入生产。(3)对碳素工具钢和合金工具厂要进行良好的退火,防止网状碳化物的产生。(4)对一些碳化物偏析比较严重的大规格、高合金工具钢工件,淬火前要对坯件进行镦拔锻造加工,使碳化物不均匀度得到良好的改善。(5)对一些特大规格的高速钢***虽然进行了锻造,但碳化物偏析仍较严重,以及由于各种原因不能进行锻造加工来改善碳化物不均匀度的长棒形大直径***(如直径≥90mm的大规格高速钢拉刀等产品,其直径越大,碳化物偏析越明显),所以应在保证各项性能质量要求的前提下,应尽量采用比较安全合理的热处理工艺。可按下面的工艺进行生产:淬火:第一次预热550~600℃;第二次预热850~900℃;高温加热(W18Cr4V为1270~1275℃,W9Mo3Cr4V为1225~1230℃,W6Mo5Cr4V2为1220~1225℃)。第一次分级冷却580~620℃;第二次分级冷却400~450℃;等温冷却250~280℃。第一次预热时间不少于60min,第二次预热时间为高温加热时间的2倍,两次分级冷却时间与高温加热时间相同,等温时间为60~120min。回火:在第一次回火中,***等温冷却后空冷至50~60℃,然后放入250~300℃的盐浴炉中预热30min,再移入回火炉中缓慢升温至560℃保温60min,随后出炉在空气中缓冷至室温。冬季天冷要放入铁筒或空闲炉中缓冷至室温,及时进行第二次回火。因大量残余奥氏体基本上在第一次回火冷却过程中完成回火马氏体的转变,会产生很大内应力,为尽快消除这些内应力,应及时进行第二次回火。第二、三、四次回火前同样要进行250~300℃预热30min,以减少回火加热过快造成的应力,这是避免发生回火:..裂纹非常有效的措施。15锻造与淬火裂纹工件在锻造时会因各种原因如冶金缺陷,像非金属夹杂、缩孔及气泡等在锻造时均能引起裂纹。另外锻造时工件入炉时温度过高、升温太快、加热温度过高、锻造时变形太大以及变形不均、终锻温度过低及锻造后冷速过快等原因都能引起锻造裂纹,这些裂纹有的深藏在内部,有的暴露在表层。有些锻造裂纹热处理前未被发现,但在热处理时扩展了,使工件在淬火工序发生了开裂。某厂曾有三件由254mm(10in)钢锭锻成的9Cr2钢轧辊,粗加工后辊身直径200mm;第一件在淬火时裂为两段,当即停止了另两件的淬火并进行分析。通过对两件未淬火的轧辊做超声波探伤,均发现内部缺陷严重,并集中分布在相当于钢锭冒口的一端。进行横向切片检查发现裂纹已扩展到接近轧辊的表面,并在心部发现有铸锭在凝固收缩时产生的孔洞。这样的钢件发生淬火开裂就不足为怪了。高温加热(W18Cr4V为1270~1275℃,W9Mo3Cr4V为1225~1230℃,W6Mo5Cr4V2为1220~1225℃)。第一次分级冷却580~620℃;第二次分级冷却400~450℃;等温冷却250~280℃。第一次预热时间不少于60min,第二次预热时间为高温加热时间的2倍,两次分级冷却时间与高温加热时间相同,等温时间为60~120min。回火:在第一次回火中,***等温冷却后空冷至50~60℃,然后放入250~300℃的盐浴炉中预热30min,再移入回火炉中缓慢升温至560℃保温60min,随后出炉在空气中缓冷至室温。冬季天冷要放入铁筒或空闲炉中缓冷至室温,及时进行第二次回火。因大量残余奥氏体基本上在第一次回火冷却过程中完成回火马氏体的转变,会产生很大内应力,为尽快消除这些内应力,应及时进行第二次回火。第二、三、四次回火前同样要进行250~300℃预热30min,以减少回火加热过快造成的应力,这是避免发生回火裂纹非常有效的措施。15锻:..造与淬火裂纹工件在锻造时会因各种原因如冶金缺陷,像非金属夹杂、缩孔及气泡等在锻造时均能引起裂纹。另外锻造时工件入炉时温度过高、升温太快、加热温度过高、锻造时变形太大以及变形不均、终锻温度过低及锻造后冷速过快等原因都能引起锻造裂纹,这些裂纹有的深藏在内部,有的暴露在表层。有些锻造裂纹热处理前未被发现,但在热处理时扩展了,使工件在淬火工序发生了开裂。某厂曾有三件由254mm(10in)钢锭锻成的9Cr2钢轧辊,粗加工后辊身直径200mm;第一件在淬火时裂为两段,当即停止了另两件的淬火并进行分析。通过对两件未淬火的轧辊做超声波探伤,均发现内部缺陷严重,并集中分布在相当于钢锭冒口的一端。进行横向切片检查发现裂纹已扩展到接近轧辊的表面,并在心部发现有铸锭