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深圳市中邦（集团）建设总承包有限公司
目 录
一、工程概况—-———-—-—-——--—-—---——-——--——-——-—--—--—-—-———-————-—--———————-——-———---—2
二、编制依据——-———---—---—--—--—------—--—---—--—--—---——--————-—-—-——-----—-——-——--—2
三、地质条件与地基处理-—--———-——-—------—-—-—-—--—-—-———--———----—-————----——----———-2
四、计算书及模板支撑系统图—--—--—-—-----—--———-—————-—--—----——-—--—————-————————----3
五、模板制作安装质量要求-—--—---—----——--—-——-———--—--—-----———----—-—---—-——-—--—-—-17
六、支架制作质量要求—-———-—-——--———-—————-——--—-——--———-————————---———--—-—-———--—--18
七、安装拆除的安全技术措施—-—---—-———-—--——-----—-———-————-—-—-———-—--——----—--—--—-19
八、材料的性能质量要求及材料数量表-———-—-————---——--—---——--—--—-——-—----—————--——--19
一、工程概况
工程名称：省道S366线（珠海大道）金湾互通立交至高栏港段主线改建工程施工Ⅲ标段
工程地点：珠海市金湾区、高栏港区
本工程为Ⅲ标段，起点桩号为K42+900至终点桩号为K44+260，，主要工程数量为路基、路面、绿化工程及菱形互通立交1处（平东大道立交）、桥梁拆除重建一处、横穿过路的煤气管道保护涵等工程。
平东大道菱形互通立交注，+，桥梁终点桩号为K44+042。299,全长787m，桥宽2x17。25m，下部结构采用薄壁式墩,钻孔灌注桩基础。上部结构为现浇预应力混凝土连续箱梁,孔跨布置:（4×30）+（4×30)+(4×30)+（30+37+30）+（3×30)+(4×30）+（4×30）共7联26孔，其中第四联跨越平东大道。箱梁第一、二、三、五、六、七联梁高为1。7m等高连续预应力混凝土箱梁,第四联上跨平东大道,采用变高连续预应力混凝土箱梁，梁高变化范围为1。7m～2。2m。
现浇连续梁采用满堂支架施工，选用单幅2代表性截面(如图）进行支架设计，,,鱼腹悬臂板底最大计算高度9。0m，支架座落在原珠海大道原混凝土路面上和中分带填筑土地基上。
二、编制依据
1、省道S366线珠海大道(三期）金湾互通立交至高栏港段主线改建工程平东大道互通立交段Ⅲ标施工合同；
2、省道S366线珠海大道(三期)金湾互通立交至高栏港段主线改建工程平东大道互通立交段Ⅲ标施工设计图纸;
3、《公路桥涵施工技术规范》JTG/TF50—2011；
4、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
5、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术施工规范》JGJ166—2008
6、《木结构设计规范》GB5005
7、《建筑结构静力计算手册》
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三、地质条件与地基处理
支架座落在原珠海大道原混凝土路面上和中央分隔带上，原有混凝土路面已通车18年，一般路基沉降已完成,本次改建工程在施工桩基承台挖泥浆池对应的混凝土路面挖除，承台混凝土完成后分层回填粗砂，水密法振捣密实，其上浇筑200mm厚C15混凝土至原路面标高。当地基为混凝土时，地基承载力可不进行计算保证均匀传递荷载。
桥梁中心线两侧箱梁鱼腹悬臂板支架座落在原路基8m宽中央分隔带上,据地质报告为填筑土潮湿饱和，大部分稍经压实,少部分松散欠压实不均。成分为碎石砂和花岗岩风化图平均厚4。94m,地基承载力容许值80KPa。施工时先挖除草皮，迁移地下管线进行清基整平，换填粗砂，石屑40cm夯实，其上浇筑20cmC15混凝土同原路面标高。
四、计算书及模板支撑系统图
（一)、横隔梁高支模计算
取纵桥向13＃、14#墩横梁为计算单元体宽200cm，高220cm如下图。（单位：cm）
1、模板支撑系统设计
底模采用18mm厚胶合板;上层小楞、下层支承小楞都采用80×100mm木枋,间距分别为200mm、600mm；支架采用φ48×,行列距为300×600mm。模板支撑构件可根据实际情况调整间距,但不允许大于设计间距。
2、验算取值与规定
2。1、荷载种类与组合
模板及其支架的设计考虑如下荷载：
模板及其支架自重；
②新浇筑混凝土自重;
③钢筋自重；
④施工人员及施工设备荷载；
⑤振捣混凝土时产生的荷载;
参与模板及其支架荷载效应组合的各项荷载如下表：
2。2、刚度规定
结构外露模板及其支架的刚度，其最大变形值不得超过模板计算跨度的1/400.
2。3、荷载标准值
①模板及其支架自重标准值
梁模板 0。5kN/㎡
②新浇筑混凝土自重标准值 24kN/㎡
③钢筋自重标准值
梁 /㎡
④施工人员及设备荷载标准值
计算模板及其小楞
计算支承小楞结构构件 /㎡
计算支架立柱 1。0kN/㎡
⑤振捣混凝土时产生的荷载标准值
水平模板 2。0kN/㎡
、计算模板及其支架时的荷载分项系数
3、模板支撑系统验算
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3。1、底模验算
计算参数
采用930×1830×18胶合板，取600㎜宽度计，
，
，,，
。
采用80×100木枋，,
,，
，.
模板及其支架自重 q1=0。0005N/mm2×1。2=0。0006 N/mm2
新浇筑混凝土自重 q2=0。000024N/mm3×2200mm×1。2=0。06336 N/m2
钢筋自重 q3=0。0000015N/mm3×2200mm× = N/mm2
施工人员及设备荷载
模板、小楞 均布q41=0。0025N/mm2×=
支承小楞 q42=0。0015N/mm2×= N/mm2
支架 q43=0。001N/mm2×= N/mm2
振捣混凝土时产生的荷载 q5=×1。4= N/mm2
3。2、模板计算
①强度计算
取600mm板宽计算，小楞间距L=200mm。
均布荷载:q=600(q1+q2+q3+q41+q5)
=600×（+0。06336+0。00528++0。0028) = N/mm
剪力: Qmax=qL/2=×200÷2=4532。0 N
剪应力：τmax==0。4 N/mm2<［τ]=1。2 N/mm2
弯矩： Mmax = qL2/8 =45。324×2002÷8=226620 N·mm
则抗弯强度：σ==7。0 N/mm2<[σ弯］=11 N/mm2
②挠度计算
均布荷载q’=600(q1+q2+q3）= 600×（0。0005++)=
挠度：fmax === mm<［f］==0。50 mm
③结论：当小楞间距200mm时,模板能满足施工要求。
3。3、上层方木(横梁向）计算
取单元体300x200进行计算，按简支梁进行受力计算。
①强度计算
均布荷载：q=200（q1+q2+q3+q41+q5)=（+0。06336++0。0035+）=
剪力: Qmax=qL/2=×300=
剪应力：τmax== N/mm2<[τ］=1。5 N/mm2
弯矩： Mmax =qL2/8=×3002=169965N·mm
则抗弯强度：σ==1。3N/mm2<[σ弯］=13 N/mm2
②挠度计算
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q=200(q1+q2+q3+）=(+0。00528+0。0044)=15。108N/mm
挠度：fmax === mm<［f］==0。75 mm
结论:满足施工要求。
、下层方木计算
取单元体600×600mm进行计算，按简支梁最不利受力计算.
①强度计算
上层方木间距为a=200mm,本层方木跨度L=600mm,按上层传下的最大集中荷载计算,即：
P=2×2266。2=4532。4N
剪力： Qmax=P=
剪应力:τmax== N/mm2〈[τ]= N/mm2
弯矩： Mmax =Pa=4532。4×200=906480N·mm
则抗弯强度：σ==〈［σ弯］=13 N/mm2
②挠度计算
P=200x300x（0。0005+0。0528+0。0044)= α=200/600=
挠度:fmax ===0。4 mm〈[f]==1。5 mm
结论：满足施工要求。
4、钢管架计算
48×,回转半径mm，最大高度H=7340mm，步距h=1200mm，顶层横杆至模板底距离a=600mm，（如下图）.
①钢管自重荷载:
G=×{ (300+600）×［ROUNDUP（7300/1200)+1]+7300}=525N
单根钢管立杆承受的轴向力：
P=1。2 G +600×300 （ q1+ q2+ q3+ q43+q5)
=×525+600×300×（0。0006+++0。0014+）=13849。2N
可调支托承载力：Rb=40000N〉 P，满足要求。
已知钢管截面积A=489mm2，截面回旋半径i=15。8mm，立杆伸出顶层横杆的高度a0=600mm，则
立杆计算长度:L0= h0+ 2a0=1200+2×600=2400mm.
长细比：λ= L0/ i=2400÷15。8=
查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ166-—2008）附表C可得钢管轴心受压稳定系数：φ =
则P/(φA）= 13849。2÷÷489=94N/ mm2 〈［σ］=205 N/ mm2
②结论:满足施工要求。
5、基底应力计算
①横桥向每排钢管底部垫2根80×100mm方木，支撑在原250厚混凝土路面上 ,下为路基、垫层、基底,可保证荷载均匀传递，基底应力不再计算。
（二)、腹板底高支模计算
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取腹板作计算单元120cm。(如图）单位：cm
1、模板支撑系统设计
底模采用18mm厚胶合板；上层小楞、下层支承小楞都采用80×100mm木枋，间距分别为20cm、90cm;支架采用φ48×3。5mm钢管搭设，行列距为900×,但不允许大于设计间距.
2、模板支撑系统验算
2。1底模验算
计算参数：计算单元面积750×2200+450×250+（125+200）×225+450×220+220×220=1974625mm2
模板及其支架自重 q1=×1。2= N/mm2
新浇筑混凝土自重 q2=×1974625mm2×1。2÷1200mm=0。047391N/mm2
钢筋自重 q3=×1974625mm2× 1。2÷1200mm =0。00395 N/mm2
施工人员及设备荷载
模板、小楞 q41=0。0025N/mm2×1。4=
支承小楞 q42=×1。4=0。0021 N/mm2
支架 q43=0。001N/mm2×1。4= N/mm2
振捣混凝土时产生的荷载 q5=0。002N/mm2×=0。0028 N/mm2
2。2模板计算
按简支梁进行受力计算。
①强度计算
取600mm板宽计算，小楞间距L=200mm。
均布荷载：q=600（q1+q2+q3+q41++q5）
=600×（0。0006++++0。0028) = N/mm
剪力: Qmax=qL /2=×200÷2=3494。4 N
剪应力:τmax==〈［τ]= N/mm2
弯矩： Mmax = qL2/8 =34。944×2002÷8=174720 N·mm
则抗弯强度：σ==5。4 N/mm2〈［σ弯]=11 N/mm2
②挠度计算
均布荷载q’=600(q1+q2+q3)= 600×(0。00055++）=25。968N/mm
挠度：fmax ===0。21 mm<[f］== mm
③结论：当小楞间距200时，模板能满足施工要求
2。3上层方木（横梁向)计算
取单元体900×200mm进行计算，按简支梁进行受力计算。
①强度计算
均布荷载：q=200（q1+q2+q3+q41+q5）
=200×(++0。00395+0。0035+0。0028) =11。648 N/mm
剪力： Qmax=qL/2=11。648×900÷2=5241。6N
剪应力：τmax== N/mm2〈[τ]=1。5 N/mm2
弯矩： Mmax = qL2/8 =×9002÷8=1179360 N·mm
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则抗弯强度:σ==8。9 N/mm2〈［σ弯］=13 N/mm2
②挠度计算
均布荷载q’=200(q1+q2+q3)= 150×(++0。00329）=8。656N/mm
挠度：fmax ===<［f］==
结论：满足施工要求。
取单元体900×300mm进行计算,按简支梁进行受力计算。
①强度计算
上层方木间距为a=200mm，本层方木跨度L=300mm,按上层传下的最大集中荷载计算，即:
P=2×=10483。2N
剪力： Qmax=P= (P作用在立杆边)
剪应力:τmax==1。31 N/mm2<［τ］=1。5 N/mm2
弯矩: Mmax =PL /4=×300÷4=786240N·mm
则抗弯强度：σ==〈[σ弯]=13 N/mm2
②挠度计算
P=200x900x（0。0005++0。00329)=
挠度：fmax ==
=0。07mm〈［f]== mm
③结论：满足施工要求。
2。5钢管架计算
48×3。5钢管截面积,回转半径mm，最大高度H=7300mm,步距h=1200mm，顶层横杆至模板底距离a=600mm，
①钢管自重荷载：
G=×{ （900+300）×[ROUNDUP（7300/1200)+1] +7300｝
=607N
单根钢管立杆承受的轴向力：
P= G +900×300 ( q1+ q2+ q3+ q43+q5）
=1。2×670+900×300×(+0。004739+0。00395+0。0014+0。0028)
=
可调支托承载力：Rb=40000N〉 P，满足要求。
已知钢管截面积A=489mm2，截面回旋半径i=，立杆伸出顶层横杆的高度a0=600mm，则
立杆计算长度：L0= h0+ 2a0=1200+2×600=2400mm。
长细比:λ= L0/ i=2400÷=151。9
查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ166-2008)附表C可得钢管轴心受压稳定系数：φ =
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则P/（φA)= 15886。2÷÷489=108N/ mm2 <[σ]=205 N/ mm2
②结论：满足施工要求。
3、基底应力计算
①横桥向每排钢管底部垫2根100×100mm方木，支撑在原250厚混凝土路面上 ，下为路基、垫层、基底，可保证荷载均匀传递，基底应力不再计算。
②结论：满足施工要求。
(三）、箱体翼缘板底高支模计算
箱体取横桥向箱体宽307。5cm截面为计算单元如图（单位：cm）。
鱼腹悬臂底板设计圆弧R550cm（梁高1700）渐变至R400cm(梁高)220cm,为满足工程进度的要求，此段底模采用木模板制作安装，为便于施工不改变原设计截面的控制尺寸，～5。,见下图。（单位:cm)
注:"（括号）”中数字为梁高170cm时尺寸
鱼腹悬臂板厚150mm渐变至440mm小于箱体面板250mm与底板220mm之和为470mm，故鱼腹悬臂模板支架采用箱体模板支撑系统计算成果。
1、模板支撑系统设计
底模采用18mm厚胶合板；上层小楞、下层支承小楞都采用80×100mm木枋,间距分别为200mm、900mm；支架采用φ48×3。5钢管搭设，行列距为900×600mm。模板支撑构件可根据实际情况调整间距，但不允许大于设计间距。
2、底板支撑系统模验算
计算参数
计算单元面积为： 3075×（250+220）+600×200+200×200=1605250mm2
模板及其支架自重 q1=×1。2= N/mm2
新浇筑混凝土自重 q2=0。000024N/mm3×1605250÷3075×=0。015035N/mm2
钢筋自重 q3=×1605250÷3075×=0。00125N/mm2
施工人员及设备荷载
模板、小楞 均布q41=0。0025N/mm2×1。4=
集中P4=2500N×1。4=3500N
支承小楞 q42=0。0015N/mm2×=0。0021 N/mm2
支架 q43=0。001N/mm2×1。4=0。0014 N/mm2
振捣混凝土时产生的荷载 q5=×=0。0028 N/mm2
2。2模板计算
按简支梁进行受力计算。
①强度计算
取b=600mm板宽计算,小楞间距L=200mm。
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均布荷载：q=b（q1+q2+q3+q41+q5)
=600×（0。0006+++0。0035+0。0028) = N/mm
剪力： Qmax=qL/2 =13。911x200÷2=
剪应力:τmax== N/mm2〈［τ］= N/mm2
弯矩： Mmax = qL2/8 =×2002÷8=69555 N·mm
则抗弯强度：σ==〈[σ弯]=11 N/mm2
②挠度计算
均布荷载q\=(q1+q2+q3)= 600×（0。0005++）=
挠度:fmax ===〈[f］== mm
③结论：当小楞间距200mm时，模板能满足施工要求.
2。3上层方木计算
取单元体900×200mm进行计算，按简支梁进行受力计算。
①强度计算
均布荷载:q=200（q1+q2+q3+q41+q5)
=200×(++++0。0028） = N/mm
剪力： Qmax=qL /2=4。637×900÷2= N
剪应力:τmax== N/mm2<［τ]=1。5 N/mm2
弯矩： Mmax = qL2/8 =4。637×9002÷8=469496N·mm
则抗弯强度：σ==3。52 N/mm2<［σ弯]=13 N/mm2
②挠度计算
均布荷载q'=200（q1+q2+q3）= 200×(0。0005++0。00104）=
挠度：fmax === mm<[f]==3。25 mm
③结论：满足施工要求。
2。4下层方木（横桥向）
取单元体600×300mm进行计算，按简支梁进行受力计算.
①强度计算
上层方木间距为a=200mm，本层方木跨度L=600mm，按上层传下的最大集中荷载作用于跨中进行计算，即:
P=2×2086。7=
剪力: Qmax=P=4173。4N
剪应力:τmax==0。52N/mm2〈[τ］=1。5 N/mm2
弯矩: Mmax =Pa=4173。4x200=834680N·mm
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则抗弯强度:σ==6。3N/mm2<［σ弯]=13 N/mm2
②挠度计算
P`=200x900x（0。0005++）=2532。6N
α=a/L=200/600=0。3333
挠度:fmax ==x（3-)=0。29mm<[f]==1。5 mm
③结论：满足施工要求。
3、钢管架验算
48×3。5钢管截面积，回转半径mm，最大高度H=7300mm，步距h=1200mm，顶层横杆至模板底距离a=600mm，
①钢管自重荷载：
G=×｛ （600+900)×［ （7300/1200+1］+7300}
=
②单根钢管立杆承受的轴向力：
P= G +600×900 ( q1+ q2+ q3+ q43+q5）
=1。2×+600×900×（0。0006++0。00125+0。0014+0。0028)
=
可调支托承载力：Rb=40000N〉 P，满足要求。
已知钢管截面积A=489mm2，截面回旋半径i=15。8mm,立杆伸出顶层横杆的高度a0=600mm，则
立杆计算长度：L0= h0+ 2a0=1200+2×600=2400mm。
长细比：λ= L0/ i=2400÷15。8=151。9
查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ166—2008)附表C可得钢管轴心受压稳定系数：φ =
则P/(φA)= 12211。9÷0。301÷489=83 N/ mm2 〈［σ］=205 N/ mm2
③结论：满足施工要求。
4、基底应力计算
①横桥向每排钢管底部垫2根100×100mm方木，支撑在原250厚混凝土路面上 ，下为路基、垫层、基底，可保证荷载均匀传递，基底应力不再计算。。
（四）、结果汇总
五、模板制作安装质量要求
箱梁外模除底板与翼板交汇处的圆角采用钢模制作外，其余均采用18mm厚酚醛模板。底模下设两层
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80x100mm方木，下层方木均支撑在钢管立柱顶托上。侧模设置斜撑并固定在下层木枋上,腹板侧模用对拉螺栓拉接。板面平整接缝严密,模板制作安装符合施工规范的要求.
1、模板制作安装精度要求
2、模板、支架安装质量标准
六、支架制作质量要求：
箱梁支架搭设按批准的“主线箱梁模板支架构造图”的要求进行安装，采用碗扣式模板支撑架、立杆、横杆构成网格体系几何不变条件应保证网格的每层，即横桥向纵桥向均设置一根斜杆，立杆应垂直，节点连接可靠，确保整体稳定，支架制作安装应符合建筑碗扣式脚手架安全技术规范的要求。
1、根据支架实际荷载确定立杆的间距，，，步距1。2m；,横距0。3m,,，横距0。3m，步距1。2m。横向每排立杆设置可调底座,脚垫2根80x100mm方木与混凝土路面密贴,;立杆上端可调螺杆不应伸出顶层水平杆0。7m，立杆上端采用U型顶托支撑模板底层80x100mm方木底部，方木间用扒钉连接。
2、架体立杆垂直度应小于L/500，最大应许偏差应小于100mm,底层水平框架纵向直线度小于等于L/200；横杆间水平度应小于等于L/400.
3、用Φ48×，设置成八字形，每步与立杆扣接,扣接点距碗口节点的距离≤150mm，当出现不能与立杆扣接的情况时，可与横杆扣牢，斜杆水平倾角在45o～60o之间。
4、在支架四周及中间的纵向横向,由底至顶用Φ48×，，剪刀撑的斜杆每步与立杆扣接，与地面的夹角在45o~60o之间。中间每排每列设置八字斜撑。
5、支架高度大于