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7.
0'、'、
也 也
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也
0
也
0000 000000
①。③④⑤⑥①⑧⑨领。⑰颂
图7-1 楼面板示意图
根据楼面结构布置情况，楼面板均为双向板，板厚h2L/50=6000/50=120mm,本工程教室分取120mm,ho= 120—20= 100mm.
本工程楼板按弹性理论方法计算内力，不考虑活荷载不利布置的影响.
1）跨中最大弯矩
△ △
C)
△ △ △
△
△
△ △ △
△ △
△ △ △
q"=+-；p
△ △ △
△ △ △
图7-2 跨中最大弯矩活荷载不利布置
将总荷载q = g + p分成两部分:
q，= g + l/2P
q" = l/2p
式中g——均布静荷载；p一一均布活荷载.
当板的各区格均受q'时（图4-22b）,可近似地认为板都嵌固在中间支座上，〃在一 区格中向上作用而在相邻的区格中向下作用时（图4-22c）,近似符合反对称关系，可认为中间支座的弯矩等于零,亦即内部区格的板按四边简 支的单板进行计算,将上述两种情况叠加可行跨内最大弯矩.
本工程为了简化计算，全不按四边固定计算,不考虑荷载的不利位置影响，但算到板的跨中弯矩时，.
2）求支座中点最大弯矩
当活荷载和静荷载全部满布在各区格时，可近似求得支座中点最大弯矩.
此时可先将内部区格的板按四边固定的单块板求得支座中点固端弯矩，然后与相邻的支座中点固端弯矩平均，可得该支座的中点最大弯 矩.
3）双向板在均布荷载作用下的弯矩系数表查《结构静力计算手册》
荷载由前部分已计算得出.
7. 2. 1双向板设计
教室部分:恒载设计值g = x = //" 活载设计值〃 = = /,/
走廊部分:恒载设计值g = = KN / /活载设计值p = x =
教室部分:q = + = KN / m2
则：则 < = + = KN/加？，q〃 = I /= [A KN Im2
走廊部分：9 = + = = + = ^/m2, q" = l/= KN Im?
钢筋混凝土泊桑比日可取1/6
/ 4 2
A 区格 ^ = — =
I、
1)求跨内最大弯矩Mx(A),My(A) q'作用下查“手册”表7-4，得日=0时
图7・3 A区格板q〃作用计算简图
Mx max = Xqlx1 = 2 =
%，max = =0 =”
换算成|i = l/6时，可利用公式
M，)= Mx + gMy
M,)=My + nMx
M，= +1 / 6 x =
q〃作用下，得U=0
Mr = 2 = x =^.m
My = (/7x2 = x =
换算成日=1/6时，可利用公式
M，= +l/6x =
= + 1/ = y
叠加后：
Mx(A) = + =
My(A) = + = 2)求支座中点固端弯矩Mx(A),My(A)
Mr(A) = -^/x22 =-^.m
此，(4) = - = 一
B 区格 ^ = — = ly
1、求跨内最大弯矩Mx(B),My(B)
q'作用下查“手册”表7・4,得上0时
Mvmax =(77%2 2 =^.77?图 7-4
My max = ^7x2 = x x ? = ."?
换算成pi = 1/6时，可利用公式
M,)= Mx + ^My
M,)=My + |iMx
)= +1/ = KM 机
B区格板q"作用计算简图
= + l/ = « y
q 〃作用下
Mx = "氏 2 = =
My = ^7x22 =
换算成日= 1/6时，可利用公式
= + 1/ = ^.^
^= + 1/ = /^./?? >
叠加后：
Mv( B) = 4- =
My(B) = + =
2)求支座中点固端弯矩Mx(B),My(B)
"(3) = -=- =-
My(B) = — 2 =_() =—."?
板跨中配筋计算
截面位 置
Ax
Ay
Ex
Ey
M
6. 7830
2. 2390
1. 1110
2. 9080
a s = M/(fcb ho *h 0 )
0. 0710
0. 0230
0. 0300
€
0. 0710
0. 0230
0. 0300
As=g fcbho /fy
105. 0000
137. 0000
E
中8@ 125,As=40
2
O8@ 125,As=40 2
中8@
125, As=40
2
中8@ 125,As=402
M
3. 260
a s =
M/(fcbh. *h.)
0. 179
0. 051
0. 126
€
0. 198
0. 052
0. 135
As=€ fcbh. /fy
724
190
694
实际配筋 (mm2)
******@100, As=785
(******@125, As=402
① 10@ 125, As=628