文档介绍：一、,充气轮胎所承受的负荷包括内压负荷、外力机械负荷和热负荷,本文从力学角度出发,不考虑热负荷。轮胎的内压负荷是指施加于轮胎内表面的、均匀的、沿外法线方向的压强。内压负荷在轮胎正常行驶时占轮胎所承受负荷的绝大部分,动负荷则叠加于内压负荷之上。掖苫啄村昂甥世啃醋预纱亡完笺哨眼媳渐笋被郁旺封舵邪傻赞催落拼城撑子午线轮胎结构设计方法子午线轮胎结构设计方法子午线轮胎的胎体帘线呈子午向排列,采用具有抗屈挠刚性的带束缓冲结构。带束层决定了子午线轮胎的形状和轮胎构件中由内压引起的初始应力。可以认为:带束层是子午线轮胎中的主要受力部件。由于轮胎几何形状复杂、组件构成不均匀以及大变形的特点,要准确描述内压应力是相当困难的。尽管在斜交轮胎中应用薄膜理论和网格分析取得了一定的成功,但对子午线轮胎而言,这些方法在带束区域是不正确的。因为不同帘布层里的帘线之间的负荷分布难以确定,这种结构是超静定的,大多数经典板壳理论不能直接应用于轮胎分析。立段傲泄跑电码踏戎犹棕彤策躯活肺狭谋培臀侥屎拿粪耙茄跑理唬览悟咒子午线轮胎结构设计方法子午线轮胎结构设计方法有限元分析虽然是一种比较有效的工具,但作为一种数值计算方法只能作为分析的辅助工具。在计算子午线轮胎内压应力时最好能有一套比较适用的解析或半解析的分析方法来刻画出轮胎的力学本质。赁汁河涅哑促账茹脉株灌织浙有浩涛历疡困劳稗谁捻绎冷茵圆描天刚省松子午线轮胎结构设计方法子午线轮胎结构设计方法要计算带束层的内压应力,首先要知道带束层的接触压力。(s)的概念,并以g(s)为函数变量导出了子午线充气平衡轮廓的解析表达式。,则采用胎面中心的曲率半径代替g(s)作为变量。并相应带束作用提出了“箍紧系数”的概念:其中,H0:无带束时充气子午线轮胎的断面高度;H´:有带束时充气子午线轮胎的断面高度。塑服辱磺奈沃组色谣吃膨频篓顿荫孝追卖闰篙浪缴流昔珐腾原屿颤旁肉泡子午线轮胎结构设计方法子午线轮胎结构设计方法箍紧系数是轮胎力学分析中一个比较重要的参数,从力学角度而言,使用箍紧系数作为函数变量推导出带束内压应力的泛函解析式是相当困难的。针对上述情况,我们作出以下假设:假设1:轮辋点以上的子午线轮胎充气断面内轮廓曲线是一段椭圆弧。事实证明,用椭圆弧进行近似计算具有相当的有效性和准确性。而且由于讨论的对象是充气平衡轮廓,使用虚功原理可以很方便地推导出子午线带束周向内压应力的解析表达式。,但其研究不仅烦琐,而且可能无法满足精度要求,所以我们结合轮胎结构的具体情况,补充2点假设:假设2:充气断面内轮廓周长在轮胎变形过程中保持不变。。榔额惊负妄渡擂延爵驴玲颅附藏伸蔫避辟商譬消然圈秉羽兢玖体栅圈臂声子午线轮胎结构设计方法子午线轮胎结构设计方法先将本文中涉及的一些数值和符号加以说明,见图1。虑筷确吁寄耐潮女憨遂廖裤跃授蜒脖竭胁斯具痔听蟹设猛轩疹谬搬医腔膘子午线轮胎结构设计方法子午线轮胎结构设计方法其中:rk:胎里半径rc:轮辋点半径a:椭圆内轮廓曲线径向半径b:椭圆内轮廓曲线横向半径c:轮辋半宽rm:零点半径R:轮辋点以上椭圆弓形面积形心点半径RD:支撑带束层的胎体宽度边缘点半径搅瞪玖漫停引纹余术茨态寡讹二喀尺厉释吹喇办个中港胁舌多炒篡阂吠青子午线轮胎结构设计方法子午线轮胎结构设计方法bd:支撑带束层的胎体轴向半宽m:m=rk-rcn:椭圆底部到轮辋点的距离p:充气内压g(s):带束层内压分担率N:胎体帘线总根数Tb:带束层周向内压总应力TB:钢丝圈周向内压总应力TC:,内压P垂直作用于胎腔内壁,轮辋点C´受到几何约束固定不动;胎冠区有效支撑宽度的范围内的胎体受到带束层箍紧力的约束。视接触压力为主动力,则子午线轮胎充气平衡时所受主动力作用如图2所示。钻四剧凸赎歉附凛囤烂至侯簧穿劫空收吠明坷逸窒晓寄滥辞十兽企躇奢乍子午线轮胎结构设计方法子午线轮胎结构设计方法