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llij1|jj{ji当代建设20036构稳定性,尤其是抗浮稳定小足,成为除险加固的关键所在。本护坦板的抗鸯强度和桃体相比差别夺大,幽此,可将板和小与该点法向位移成正比如剿街械膋值分安徽省滑江和沿淮地区,无六十年代修建了多座防洪控制工程,至今已运行四十多年,随着建筑物防洪标准的提高,其结rT1城西湖进洪闸位于淮河上游城西湖蓄洪区的进口处,。消力池底板高程,闸室长,斜坡护坦长..Q=6000m277Imr22;卜游校核水3ml22023Om闸皋下地层分布是:(1)22之间为轻粉质壤土、粉质粘土,层厚叱~9m5(3)12944m闸后斜坡护坦经初步设计验算,在进洪条件卜其抗浮安全度严重不足,有被掀起的可能,选定并经批准采用钢筋砼抗拔桩予肼加固处理。2算原理和计算模型211假定护坦板下地基为文克尔型地基,即地基上中的杆件单元受到土抗力敫玫惴ㄏ蛭灰苬之间有如下关系:kJ形,应用位移有限元法原理求得计算单元的结构内力。2与其固定端连接的桩组成一个框架结构,共同承栽外荷载。护坦板下顺水流方向布置四排桩,卜游端两排,桩长Om1和,桩径均为颗抛乃较蜃揪辔,计算单儿的板带宽亦取59(1)计算参数确定221护坦板根据外荷载作用情况在荷载线性变化点和桩顶处设为单元节点,共单元,个节点;挤体根据地基土弹性抗K4K直线分布。2由文克尔型地基特性可知,结构物卜某点地基土抗山的大布见图渲衏为地基随深度增加的比例系数,Ⅲ地雉上层主22000KNm5X(111)x4a()kk1fk零。3设置“弹簧”是为了计人桩身沉降的效应。,,则有:023;p_-kvJDkJ
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濑糕鬻懑麟鬻溅粼缀麟鬻鬻戮糕熬缀鬻绷麟烹藤罴爨n2771-22020036二蕉ざ躚j(IIlj堕皂此设计时应考虑加强桩体~范围内的混凝土的抗拉N(KN)蛔暮峤囟;1(KNm3)V(ms)A(1332)Π刖。式中:’~脉动压力系数;“一水流动能校正系数;,——根据以卜确定的各项荷载进行组合,将每个单元柙:件所受强度,以提高抗拔桩的抗裂安全性。②从抗拔桩的荷载传递机E(kNm2)当置弹簧于桩/κ保俣ㄗ海喊氩恐崃ξ狽,下半vk=Ncvv)NN计算过程护坦所受荷载,包括水压力、渗透坼力、脉动压力、水流下拽力、结构自重、消力池水平抗力等。其中水压力值取安徽省水T据;渗透压力值根据理论计算并参考年汛期实测资料取用;水流下拽力为:n3v2A1N(sm)脉动压力根据“城西湖进洪闸消力池脉协压力试验报告”提供的资料,其概率分布接近正态分布。取概率%的脉动压力振幅作