文档介绍：逆卡诺循环P504冷热源温度K状态点1和4的比熵kJ/kg·K-面积14ba1-面积23ba2∑w-12341湿蒸气区逆卡诺循环(理想循环)P504状态1234的焓kJ/Kg-消耗功,面积123041-获得膨胀功,面积3043∑w-面积12341有传热温差的制冷循环P505膨胀阀代替膨胀机理论理论循环P506与理想循环比:制冷量减少-面积44´b´b4膨胀功减少-面积034´0同上干压缩代替湿压缩P506制冷量增加-面积a11´a´a耗功量增加-面积122´1´1蒸气压缩式制冷理论循环的热力计算P507-单位质量制冷量kJ/Kg -单位容积制冷量kJ/m3-压缩机吸气比容,即压缩机入口气态制冷剂的比容m3/kg-制冷剂质量流量kg/s-体积流量m3/s-制冷量kJ/s或kw-冷凝器单位质量换热量kJ/Kg-冷凝器热负荷kJ/s或kw-压缩机单位质量耗功量kJ/Kg-压缩机理论耗功率kJ/s或kw-理论制冷系数-制冷效率平衡检验或过冷冷循环P508制冷量增加-面积a44´ba无过冷的饱和循环制冷系数制冷剂液体在和之间[即1/2(+)]的平均比热kJ/-面积44´b´b4压缩机耗功量增加-面积1´2´211´一次节流、中间完全冷却的双级压缩制冷低、高级压缩机理论耗功率理论制冷系数P512Kw=kg/s×kJ/Kg适用于氨双级制冷系统一次节流、中间不完全冷却的双级压缩制冷低、高级压缩机理论耗功率理论制冷系数P513适用于R22、R134a等制冷系统此循环一般增设回热器,使流出蒸发器的制冷剂蒸气由t0升到t1低压级压缩机吸气过热度取20~50℃,循环中t7比t6高5~8℃按制冷系数最大为原则确定中间压力P514按高低压压缩机的压缩比相等为原则P514制热系数P514公式成立条件必须是工况(冷凝、蒸发温度、再冷度、过热度)完全相同逆卡诺循环制热系数P514最大空气调节器中压缩机向蒸发器提供的实际冷量W活塞式Qk-压缩机在空调工况下的制冷量WQ0-标准工况(t1=30℃,tz=-15℃下的制冷量)W制冷剂P5172m+2=n+p+q+r饱和碳氢化合物CmH2m+2卤代烃CmHnFpClqBrr活塞式制冷压缩机理论输气量P540m³/s气缸气缸直径D(m)、活塞行程S(m)、气缸数Z、曲轴转数n(r/min)滚动转子式压缩机理论输气量P540cm³/s气缸半径R(cm)、转子半径r(cm)、气缸轴向厚度L(cm)、压缩机转速n(r/min)、气缸数Z双螺杆式制冷压缩机理论输气量P540m³/s主动转子公称直径D0(m)、转子长度L(m)、、扭角系数Cφ、主动转子转速n(r/min)单螺杆式制冷压缩机理论输气量P540m³/s星轮封闭时的最大基元容积Vp、转子齿数Z、转子转速n(r/min)涡旋式制冷压缩机理论输气量P540m³/s涡旋体高度H(m)、涡旋体壁厚δ(m)、基圆半径a(m)、涡旋节距Ph=2πa(m)、小室数N、回转角θ﹡(rad)、转速n(r/min)容积效率P540实际输气量VR、理论输气量Vh余隙系数、节流系数、预热系数、气密系数:λv、λp、λt、、转数等于或大于720r/min、氨多变指数m=;R22,m=、-12制冷量Kw制热量KwMR-制冷剂单位单位质量流量,kg/s蒸发器出口制冷剂的比焓,kJ/Kg;蒸发器进口制冷剂的比焓,kJ/Kg制冷压缩机的容积效率;,制冷压缩机的理论输气量,m3/s制冷压缩机入口气态制冷剂的比容,m3/Kg制冷压缩机出口气态制冷剂的比焓,kJ/Kg冷凝器出口液态制冷剂的比焓,kJ/Kg压缩机配用电机的输入功率,Kw输入功率转化为制热量的系数,,,不计散热1耗功率P543单位质量制冷剂的实际耗功率,kJ/Kg单位质量制冷剂的理论耗功率,kJ/Kg制冷压缩机气缸入口处气态制冷剂的比焓,kJ/Kgb-;,Kw轴功率,Kw摩擦功率,Kw理论功率,Kw指示效率摩擦效率轴效率绝热效率传动效率,直联1,-(IPLV)70Kw以上的机组应配置容量卸载机构美国标准P426A-100%负荷时的性能系数w/w,冷却水进水温度30℃B-75%负荷时的性能系数w/w,冷却水进水温度26℃C-50%负荷时的性能系数w/w,冷却水进水温度23℃D-25%负荷时的性能系数w/