文档介绍：焊接热过程和冶金过程模拟结果与相同工艺条件下实际的焊接试验结果进
行了比较,验证了旋转高斯体热源模型在厚板铝合金
20071049 基于点热源的M AW 热愉入分布棋式及复合焊接中的适应性. 采用同样的数值模拟热源和
应用1王后孝.../焊接学报一2006,27(5).-2730,34 试验模拟方法,同样得到了该铝合金5 m 二板模拟结
分析比较了三种基于点热源的熔化极气体保护果与实际结果相当一致的结论. 从而为不同焊接工艺
焊(GM A W )热愉入分布模式,并结合移动点热源作用条件下铝合金中浑板激舟电弧复合焊接焊缝形状和
下焊接温度场的瞬态解分别对其进行了计算,通过焊尺寸预测提供了一种有效的途径。图 10 表 1参 7
缝横截面熔合线几何形状计算值与实测值的比较,对
三种热输入分布模式进行了评估. 利用所建串热源 20071052 搅拌摩攘焊焊接温度数值模型及其影晌因
模型模拟了195 低碳钢和JG590 低合金钢GM AW 湘胡礼木⋯机械工程学报二2006,42(7).-235238
焊缝横截面熔合线的几何形状,进行了195 钢和通过对搅拌摩擦焊过程进入稳定状态后摩擦产
JG590 钢的GM A W 工艺试验,通过焊缝横截面熔合热与散热机制的分析,建立了搅拌摩擦焊焊接温度的
线的几何形状对所建模型进行了试验验证. 采用计数值模型. 由数值模型可知,影响焊接温度的各种因
算和试验相结合的方法,分析评价了目前常用的‘。素包括被焊材料和搅拌工具材料的物理性质、二者之
计算公式,利用 JG 590 钢焊接温度场的计算结果,* 接参数、被焊材料
合JG590 钥的焊接连续冷却组织转变图,成功地预侧表面受到的轴向压力和侧面受到的进给压力等,有些
了焊接接头熔合区的组织及硬度. 图 6 表 2 参 10 因素之间还互相影响,关系复杂. 其中,搅拌工具的
旋转速度、搅拌工具与被焊材料之间的摩擦因数、被
2007105。移去热源前后中高碳钢堆焊温度场和应焊材料表面受到的轴向压力及侧面受到的进给压力
力场的数值模拟/杨庆祥../焊接学报一200627 是主要因素. 以聚氛乙稀板材搅拌摩擦焊为例,验证
(5)一5256 了在适当的取值范围内焊接温度数学模型的理论计
以中高碳钢60Crno 为研究对象,测量了堆焊算值与实测值荃本吻合. 图】参8
后的残余应力场. 采用有限元分析对热源移去前后
堆焊温度场和应力场进行了数值模拟. 残余应力场 20071053 珠光体奥氏体异种钢焊接接头中碳迁移
实测结果与模拟结果荃本吻合,证明了模型的有效的跟踪观测1黄文长..//机械工程材料.-2006,30
性. 温度场模拟获得了不同时刻整个试样的温度分(4)一1719
布及试样上各典型截面的温度变化曲线. 堆焊 1s 利用场发射枪超高分辨扫描电镜(FESEM )和能
后移去热源前后温度场分布有很大差异,堆焊结束谱仪(EDS),跟踪研究了珠光体奥氏体异种钢焊接接
后,热量迅速向下表面及周界方向传播. 直至 180 s, 头中熔合区的碳迁移现象. 结果表明:接头在焊后热
试样温度场显现平衡态,传热基本停止,此时温度峰处理过程中,熔合区附近发