文档介绍：《建筑施工扣件式钢管脚手架
安全技术规范》(JGJ130-2011)
一、 规范修订的背景
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)的编写 工作于1986年开始，经历了调研、统计、实验研究、结构分析、总 结和讨论后，于1993年定稿上报，2001年修改后批准实施。
规范使用期内国家的建设规模、建筑工地的安全管理和脚手架使用等 方面都发生了很大变化，规范内容应适应变化。
和本规范配套的相关规范在内容作了修订， 使本规范在内容上应作出
修改，和相关规范协调。
施工现场高大支架和模板工程数量增多，事故频发。在技术上亟待给 予指导和规范。
2005年开始对《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
(JGJ130-2001)规范的修订工作。
二、 本次规范修订的主要内容
1、 修订了钢管规格。取消© 51X ；为符合《焊接钢管尺寸
及单位长度重量》(GB/T21835-2008)的规定，将原标准中© 的脚手架用钢管改为© X 。
2、 对钢管壁厚的下差更严格。将原规定壁厚下差限值为
， 可以按钢管的实际尺
寸进行设计计算。
3、双管立杆脚手架的经济性不好，在施工现场已经很少使用，本次修
订中予以取消。
4、 脚手架柔性连墙件的做法粗糙，可靠性差，不符合安全要求，本 次修订中予以取消。
5、 与建筑结构荷载规范的内容统一。将作用于脚手架上的水平风荷
载标准值的计算公式形式由：wk= •卩s - wo （wo取n=50）修改为： wk= 口 z •^ s • w0 （w0 取 n =10）。
6、 将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数由 。
7、 将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取 3kN 改为2kN,双排架取5kN改为3kN ;
表431 荷载效应组合
计算项目
荷载效应组合
纵向、横向水平杆强度与变形
永久荷载+施工荷载
脚手架立杆地基承载力
型钢悬挑梁的强度、稳定与变形
①永久荷载+施工荷载
② 永久荷载+ （施工荷载+风荷
载）
立杆稳疋
①永久荷载+可变荷载（不含风荷
载）
② 永久荷载+ （可不荷载+风荷
载）
连墙件强度与稳定
单排架，风荷载+ kN
双排架，风荷载+
&根据施工现场脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规 定，此次修订内容中弱化了开敞式脚手架， 对常用脚手架的允许搭设 高度做了调整。
常用密目式安全立网全封闭式双排脚手架的设计尺寸 (m)
连
下列荷载时的立杆纵距
l a(m)
脚手
墙
杆
步距
2+2+2X
3+2+2X
架允
件
横
h
2+
3+
许搭
设
距
(kN/m2)
2
(kN/m )
(kN/m2)
2
(kN/m )
设高
置
l b
度［H
50
二
5
32
步
50
三
0
30
跨
38
5
22
三
43
步
5
24
三
30
跨
0
17
注：1、表中所示2+2+2X (kN/m2),包括下列荷载：2+2(kN/m2)
为二层装修作业层施工荷载标准值； 2 x (kN/m2)为二层作业
层脚手板自重荷载标准值。
2、 作业层横向水平杆间距，应按不大于I a/2设置。
3、 地面粗糙度为B类，基本风压W o=。
9、 增加了悬挑脚手架挑梁结构及其锚固的构造和计算内容。
10、 补充了与满堂脚手架和满堂支撑架相关的内容。包括结构体系、 构造要求、荷载取值、设计计算等。规范中将此类支架体系划分为满
堂脚手架（顶部荷载通过纵、横向水平杆传至立杆）和满堂支撑架（顶 部荷载通过立杆顶端的可调顶撑传至立杆