文档介绍：所选题号为18，五梁式，公路-Ⅱ级，标准跨径L=25m。
根据设计条件，查阅《公路桥涵设计通用规范》JDG G60-2004（以下简称《公桥规》）；查阅《公桥规》；查阅《公桥规》Ⅱ级时公路等级应为二级或三、四级公路，现假定为二级公路，且设计速度为60km/h，查阅《公桥规》--2，，该桥梁为双车道桥梁，为改善行车条件必须充分利用桥梁宽度增加行车道宽度，因此不设中间带。每车道宽度为（900/2）cm。%。
一、拟定上部结构尺寸
根据《公桥规》，取人行道桥面铺装厚为80mm，则桥面中心线处的桥面铺装的厚度为80mm+（9000/2）mm×%=148mm。
桥面净宽为11m，结构形式为五梁式，，翼板宽200cm，主梁梁肋20cm。
高跨比在1/15到1/25之间，即梁高在25×1/15m到25×1/25m之间，。
横隔梁高h=(3/4)H==110cm，梁肋宽取15cm；设5道横隔梁，间距取612cm。计算跨径：L=2450cm。
桥梁的横断面示意图及T梁的尺寸图如下：
图（1）
图（2）
一、行车道板（翼缘板）的设计与计算
行车道板采用铰接悬臂板形式。
桥面铺装层厚为cm，普通混凝土体积质量为
，钢筋混凝土悬臂板体积质量取。
恒载及其内力
(1) 每延米板体的恒载
桥面铺装：
T梁翼板：
恒载合计为：
(2) 每米宽板条每延米的恒载弯矩
悬臂板的悬挑长度：
每延米恒载弯矩：
每延米恒载剪力：
公路-II级产生的内力
根据《公桥规》-2，汽车后轴重P=140KN，，。
有效分布宽度为：
根据《公桥规》，汽车冲击系数，则作用于每米宽板条上弯矩为：
作用与每延米行车道板上的剪力：
设计内力计算
按正常使用极限状态进行内力组合，弯矩设计值为：
剪力设计值为：
按承载能力极限状态进行内力组合，弯矩设计值为：
剪力的设计值为：
行车道板截面强度及配筋计算
拟采用混凝土的强度等级为C50，受力钢筋采用HRB335，查《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62—2004 (以下简称《公预规》)、钢筋种类为HRB335时相对极限受压区高度。
拟采用単筋矩形截面形式。
假设，则有效受压区高度
求得
选用HRB335φ14间距100mm，，取保护层厚度为30mm，
配筋验算如下：
=
>
=
满足《公预规》。
板的配筋同时也满足《公预规》。
斜截面验算：
即满足，根据《公预规》条，当满足此式时可以不进行斜截面抗剪承载力验算，。
因此，板内分布钢筋采用R235φ8）钢筋，间距按15cm配置，配筋率为，保护层取30 mm，各种参数都符合构造要求。
主梁内力计算
恒载计算
沿主梁方向每延米桥面铺装恒载：
；
沿主梁方向每延米T梁翼板恒载：
人行道板厚设计成平均厚度为10cm，则每延米恒载：；
，每延米恒载：；
横隔梁间距为490cm，在主梁范围内总共设有5道，高110cm，梁肋宽15cm，每道横隔梁总长度为，重度取25KN /m，每延米恒载：
主梁梁肋每延米恒载：
最后得桥梁上部结构每延米恒载为：
每根主梁分担的每延米恒载：
活载内力计算
各主梁横向分布系数的计算
（注：主梁编号由左到右一次为1～5）
(A)支座处各主梁的横向分布系数
在支座处或支座附近，荷载的绝大部分均通过相邻的主梁支座直接传到桥台。在从集中荷载直接作用在端横隔梁上的情形来看，虽然端横隔梁是连续与几根主梁相连接，但由于主梁的间距较小，且支座的弹性压缩和主梁的压缩变形微小，显然端横隔梁上荷载将主要传至相邻的两根主梁支座上。因此，用杠杆原理法计算支座处横向分布系数是完全可行的。
按照杠杆原理绘制1、2、3号梁的荷载横向影响线如下三个图：
图（3）
车道荷载：
人群荷载：
图（4）
车道荷载：
人群荷载：
图（5）
车道荷载：
人群荷载：
(B)跨中各主梁横向分布系数
该桥在跨中、四分之一跨度处及支座处均设有横隔梁，所以具有可靠的横向联结且