扣件式脚手架计算书.doc

文档介绍：word
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扣件式钢管支架楼板模板安全计算书
一、计算依据
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规X》JGJ130－2011
2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016
=Υ0×Mmax/W=1××106/(54×103N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求
2、抗剪验算
〔图10〕次楞剪力图(kN)
Vmax=kN
τmax=Υ0×VmaxS/(Ib0)=1××103××103/(243×104N/mm2≤[τ]=2N/mm2
满足要求
3、挠度验算
挠度验算荷载统计，
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=kN/m
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〔图11〕挠度计算受力简图
〔图12〕次楞变形图(mm)
νmax=mm≤[ν]=×1000/400=2mm
满足要求
4、支座反力
根据力学求解计算可得：
Rmax=kN
Rkmax=kN
五、主楞验算
主楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑主楞的两端悬挑情况。
主楞所承受的荷载主要为次楞传递来的集中力，另外还需考虑主楞自重，主楞自重标准值为gk=kN/m
自重设计值为：k=kN/m
如此主楞强度计算时的受力简图如下：
〔图13〕主楞挠度计算时受力简图
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如此主楞挠度计算时的受力简图如下：
〔图14〕主楞挠度计算时受力简图
1、抗弯验算
〔图15〕主楞弯矩图(kN·m)
Mmax=kN·m
σ=Υ0×Mmax/W=1××106N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求
2、抗剪验算
〔图16〕主楞剪力图(kN)
Vmax=kN
τmax=Υ0×QmaxS/(Ib0)=1××1000××103/(×104N/mm2≤[τ]=120N/mm2
满足要求
3、挠度验算
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〔图17〕主楞变形图(mm)
νmax=mm≤[ν]=×103mm
满足要求
4、支座反力计算
立杆稳定验算要用到强度验算时的支座反力，故：Rzmax=kN
六、立杆验算
1、长细比验算
验算立杆长细比时取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用
l01=kμ1(h1+2a)=m
l02=kμ2h1=m
取两值中的大值
l0=max(l01,l02)=m
λ=l0/i=≤[λ]=210
满足要求
2、立杆稳定性验算(顶部立杆段)
λ1=l01/i=
根据λ1查JGJ130-2011附录得到φ=
A不考虑风荷载
根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》〔GB51210〕中条规定应分别对由可变荷载控制的组合和由永久荷载控制的组合分别计算荷载，并取最不利荷载组合参与最终的立杆稳定的验算。
由可变控制的组合：
N1=×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb(Qk+κQDK)×la×lb
=kN
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由永久荷载控制的组合：
N2=×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+××(Qk+κQDK)×la×lb
=kN
N=max(N1，N2)=kN
Υ0×N/(φA)=N/mm2≤f=205N/mm2
满足要求
B考虑风荷载
在风荷载作用下会产生立杆的附加轴力并对立杆产生弯矩的影响，但是这种影响最大的部位在架体底部，对于顶部立杆段的影响可以不予计算风荷载影响。
3、立杆稳定性验算(非顶部立杆段)
λ2=l02/i=
根据λ1查JGJ130-2011附录得到φ=
A不考虑风荷载
由可变控制的组合：
N3=×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+×H×gk(Qk+κQDK)×la×lb
=kN
由永久荷载控制的组合：
N4=×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+×H×gk+××(Qk+κQDK)×la×lb
=kN
N=max(N3，N4)=kN
Υ0×N/(φA)=N/mm2≤f=205N/mm2
满足要求
B考虑风荷载
根据《建筑结构荷载规X》〔GB50009〕中条、条，风压高度变化系数可按以下规定取用：当计算模板支撑架竖向围挡〔模板〕的风荷载标准值ωmk和计算模板支撑架架体风荷载标准值ωfk时，μz均取架体顶部离地面高度的风压高度变化系数，小于5m时按5m高取值。
查询《建筑结构荷载规X