文档介绍：东南大学土木工程结构设计作业
如图所示，预应力混凝土两跨连续梁, 截面尺寸 b×h= 350mm×900mm，预应力筋线性布置如图所示(二次抛物线)，且已知有效预应力为 1200kN（沿全长）。（9 根直径为 15。2mm 低松弛 18组合 3
表 3—2 荷载组合
荷载工况
按荷载效应的标准组合
对于预应力混凝土梁，荷载效应的标准组合下抗裂验算边缘的混
凝土法向应力土预压应力
及扣除全部预应力损失后在抗裂度验算边缘的混凝计算公式如式（3—1）及式（3—2）所示（考虑到截
面积相对于预应力孔道面积及预应力筋的面积大的多，实际计算时用
I、A 代替I
0
、I 、A
n n
计算).
（1)中间支座截面:
（3-1）
(2)跨中截面:
（3-2)
梁的标准组合弯矩值为：
组合时的抗裂等级验算如表 3-2 所示.
，按荷载效应的标准
表 3-2 荷载效应标准组合抗裂等级验算
组合截面
支座
（kNm）（MPa）
750 15。87
(MPa）
17。14
(MPa）
-<0，一级
组合 1

跨中 421。88

—2。38〈0，一级
支座 1500

〉f
=3。0，三
tk
级
组合 2
跨中 843。75 17。86 6。55〉f =，三
tk
级
支座
组合 3
1500 17。14 〉f
=3。0，三
tk
级
跨中 843。75
17。86 >f
=,三级
tk
按荷载效应的准永久组合
根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）表。1，梁的活荷载准永久值系数取为 0。5。梁的准永久组合弯矩值为：
,按荷载效应的准永久组合时的抗裂等级验算如表
3—3 所示。
（kNm）
（MPa)
（MPa)
（MPa）
组合 1
支座
跨中
750

15。87
8。93
17。14

—1。27<0，一级
—<0，一级
组合 2
支座
1500
31。74

14。6〉f =，三
tk
组合截面
表 3-3 荷载效应准永久组合抗裂等级验算
级
跨中
843。75

11。31
>f =，三级
tk
支座
1125

17。14
〉f =3。0，三
tk
组合 3
跨中
632。81
13。40
11。31
级
<f =3。0，三
tk
级
对于裂缝控制等级为三级时，需要验算荷载标准组合的裂缝宽度
.根据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）表。5 查环境类别为二类a（一般环境）时预应力混凝土构件裂缝等级为
三级时的 .
对荷载组合3，即恒活荷载各为60 kN/m 时,进行裂缝宽度的验算。
正截面受弯承载力计算
当内力按弹性理论进行分析时，受弯承载力计算应考虑次弯矩的
作用,但次弯矩的荷载系数取为 1。0（跨中截面处的对应次弯矩）。
应取处
对于正截面受弯承载力计算，应取支座截面和跨内最不利截面进
行计算。由于跨内最不利截面的位置及内力不易确定,因此,在一般情况下可取恒荷载作用下弯矩最大的截面进行计算(不考虑活荷载的不利布置）。支座截面与跨中截面弯矩设计值计算公式为式(4-1)及式
（4—2）
中间支座截面:
（4-1）
跨中截面:
（4—2)
各工况组合下,预应力梁的正截面弯矩设计值如下表 4—1 所列.
表 4-1 各工况下预应力梁弯矩设计值
中间支座弯矩
（kN·m）
跨中弯矩
组合 1
-802。5
648。23
组合 2
-1815
1217。81
组合 3
-1740
1175。64
中间支座截面
根据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）,连续梁跨中截面
相关计算过程如表 4—2 所列（取为 40mm，似取）。
取为 100mm，