文档介绍：ICS
J 18
GE
中华人民共和国国家标准
GB/T 17855—2017
代替 GB/T 17855—1999
花键承载能力计算方法
Calculation of load capacity of s
32
.触切成力
rto
MPa
拳近花堆收尾姓的煎成力
33
应力集中系数
—
34
外花键小径
Die
mm
外花健小径的基本尺寸
35
作用直径
d*
tnm
'，，见&（19）
36
齿根圆:角半径
P
mm
一般指外花健齿根圆弧最小曲率¥径
37
许用前切应力
MPa
38
齿而磨损许用庶应力
[5]
MPa
花键副在1。"
39
齿面磨损许用庶应力
L7112 ]
MPa
花健副长期T作无磨损的许用压应力
40
当量应力
MPa
计算花姓扭转与弯曲强度时，剪切应力与弯Illi应力的合成应力
41
弯曲成力
^Fn
MPa
计算花健扭转与珂曲强度时的弯曲应力
42
转换系数
K
—
确定作用直径加的转换系数（见表6）
43
许用应力
MPa
计算花铤扭转与弯曲临度时的许川应力
44
作用恻隙
Cy
mm
花健副的全齿侧隙
45
位移量
eo
mm
花键副的内外花健两轴线的径向相对位移量
4受载分析与计算

由于花键副是相互联结的同轴偶件，所以对于无误差的花键联结，在其无载荷状态时（不计自重，下
同），内花键各齿槽的中心线（或对称而）与外花键各键齿的中心线（或对称面）是重合的。此时,键齿两侧的间隙〈或过盈）相等,均为侧隙之半（见图Do
图1无载荷、有间隙的渐开线花键联结（左边）和矩形花键联结（右边）的理论位置
,2受纯转矩栽荷
对无误差的花链联结，在其只传递转矩T而无压轴力F肘，一侧的各齿面在转矩的作用下,彼此接触、侧隙相等，内花槌与外花制!的两轴线仍是同轴的（见图2）。所有键齿传递转矩，承受同样大小的载荷（见图3）.
图2有载荷、有间隙的渐开线花^联结（左｝和矩形花键联结（右）的理论位置
图3只传递转矩r而无压轴力f时的载荷分配

对无误差的花键联结，在其只承受压轴力F、不受转矩丁时，内花键与外花键的两轴线不同轴，出现一个相对位移量孔（见图4）.这个相对位移量是由花键副的部分侧隙消失和部分键齿弹性变形造成的。键齿的弹性变形主要与它们的受力大小和位置、侧隙（间隙或过盈）、弹性模量和花键齿数等因素有关•
当花键副回转时,各键齿两侧面所受载荷的大小按图5周期性变化•在这种情况下，花键副容易磨损.
图4只承受压轴力F、无转矩丁时，内花键与外花键的位置
»
图5只承受压轴力F而无转矩T时的载荷分配

对无误差的花鼬联结，在其承受转矩T和压轴力F两种载荷时，内花健与外花键的相对位置和各健齿所受栽荷的大小和方向，决定于所受转矩T和压轴力F的大小及两者的比例。
当花键副所受的载荷主要是转矩丁，压轴力F是次要的或很小时，该花健副回转后，各键齿的位置
近似图2,各健齿两侧面的受力状态发生周期性变化，见图6”
当花键副所受的载荷主要是压轴力F,转矩T是次要的或很小时，该花键副回转后，各键齿的位置近似图4,各键齿两侧而的受力状态发生周期性变化，见图7。在这种情况下，花键副也容易磨损。
0' / 966'
0V
图6同时承受压轴力f和转矩r,而转矩占优势时的载荷分配
图7同时承受压鞘力F和转矩T,而压轴力占优势时的载荷分配
对有误差的花键联结，在转矩丁和压轴力F同时作用下，其载荷分配见图8,偏心状态见图9.
图8在压轴力F和转矩丁的作用下，齿数为46的渐开线花键副的载荷分配
图9间隙配合、齿数为46的潮开线花键副在压轴力F和转矩丁作用下的偏心状态

(1)计算：
T =9 549 • V/n ( 1 )
(2)和式(3)计算；
渐开线花键： Ft=2 000 • T/l) ( 2 )
矩形花键： F,=2 000 • T/dm ( 3)
单位载荷W按式(4)和式(5)计算：
渐开线花健： Wz=F,/(