文档介绍：案例】塔吊基础计算
塔吊附墙装置只承担风荷载等水平荷载及弯矩、扭矩，不承担自重等坚向荷载，将塔身、附墙简化为多跨连续梁受力模型，通过受力分析、可以得出结论：塔吊在独立高度状态下，所承受的风载等水平荷载及各种弯矩、扭矩对后弯矩：M24 =-“i (+) = -. 1=—262kN• m 平衡重向后弯矩：
M25 = “i (+) = — =—1126kN*m 说明：塔机最大起重力矩一般情况下应当将最大起重量与相应最大幅度的乘积和臂端最大幅度与相应起重量的乘积作比较，取两者中的较大值。本例中，M23是根据塔机的起重性能曲线表查出来的最大起重力矩，是最大起生量与其相应幅度的乘积。
“1—~，，
“2 —起重荷载动载系数1 . 3
M — M + M + M + M + rdcc rccc cc ccc rrcc rccr kN • m
2 21 22 23 24 25 =1420+1206-83-262-1126=1321 kN • m
工作状态下的最大弯矩
故工作状态下的最大弯矩为：Mg — M1 + M2 =309+1321=1630kN*m
扭矩
起重臂回转启动、刹车或大风吹来时产生的扭矩：
按一般构造要求，塔吊基础平面尺寸一般在4X4m以上，砼为C20以上，基础的开裂扭矩
To== ft
T0l =1/4To=1/ ft=4100kN*m
一般塔吊底座所受的扭矩在1000 kN * m以内，远小于1 /4开裂扭矩，故设计中可不考虑扭矩的作用。

自重
减少8T最大起生量，Fv2 =450 kN
风荷载
非工作状态时风荷载应按暴风风压取值，深圳地区取为： PW3=kN /m2
q==1574N/m
Fw=qH==
-F • H
M1= 2 W3 ==1928kN*m
按GT/T13752-92规定，非工作工况下，风荷载是从平衡臂吹向起重臂，即向前弯矩。
M
非工作倾覆弯矩Mf
塔吊本身向前弯矩，与工作状态相比，少了最大起重荷载弯矩M 22及小车位于该处的弯矩M23
M2=M21-M24-M25=1420-262-1126=32kN*m
Mf = Mi + M2 =1928+32=1960 kN * m > Mg=1960 kN * m

综合以上分析、计算，可知塔吊在非工作状态时对基础传递的荷载最大。基础受力为：
(1)坚向荷载：
F F F
V = V 2 + g =450+664=1114 kN
(2)水平风荷载：
w = qH == kN
水平风荷载及非工作时塔吊本身对基础产生的弯矩: M F =1960kN •m 则天然地基或桩基所受弯矩为：
j = Mi + Fw =1960+ =2053 kN • m

基础尺寸
初步确定基础