文档介绍：防滑安全计算示例
1塔式双箕斗提升防滑安全计算实例
某矿主井采用塔式双箕斗提升有关参数如下:
提升高度 680m
箕斗质量 58000kg
箕斗载荷 42000kg
提升钢丝绳单位长度的近似质量
提升钢丝绳根数 6根
尾绳单位长度的近似质量
尾绳根数 3根
提升机直径
提升机变位质量36000kg
导向轮变位质量 13000kg
提升速度 13m/s
电动机变位质量7561kg
提升钢丝绳悬垂高度 755m
摩擦轮常数
提升系统总变位质量 288233kg
根据上述参数进行系统的防滑安全计算。先进行最小防滑质量计算,然后计算静张力、极限减速度和紧急制动减速度。
双容器提升的最小防滑自重为
式中为计算系数,塔式。落地式;为矿车数量质量乘积。
单容器提升的最小防滑自重为
塔式提升的最小防滑自重:
落地式提升的最小防滑自重:
塔式提升的最小防滑自重:
落地式提升的最小防滑自重:
在本例中:
提升容器最小防滑质量计算
由静张力比约束条件计算的提升容器最小防滑质量为:
式中为下放重载防滑换算系数,
由质量模数约束条件计算的双容器最小防滑质量为:
考虑到首、尾绳不平衡的影响,计算中取空载运行防滑换算系数,则可求得系数、、为:
取两者中较大值,设计选用的箕斗质量为58000kg,满足防滑要求,可进行下一步计算,避免不必要的返工。
钢丝绳最大静张力的计算
重载侧钢丝绳最大质量
轻载侧钢丝绳最大质量
重载侧最大静张力
空载侧最小静张力
最大静张力差
最大静张力比
变位质量计算
重载侧最大变位质量
空载侧最小变位质量
极限减速度计算
提升重载、下放空容器
下放重载、提升空容器
空载运行的极限减速度
按提升重载,载荷为零计算
按下放重载,载荷为零计算
安全制动力的计算
最小安全制动力计算:
最大安全制动力计算:
按下放重载极限减速度计算,
按空载运行极限减速度计算
在最小与最大安全制动力矩间确定提升机的安全制动力为
安全制动减速度计算
提升重载、下放空容器:
下放重载、提升空容器:
空载运行:
上述计算结果符合煤矿安全规程的要求。
由于提升重载和空载运行时的紧急制动减速度较大,为了减少系统在紧急制动时的振动冲击,实际设计中宜选用恒减速液压站。恒减速液压站在安全制动过程中制动力矩是自动调节的。在不同工况下,制动力矩不同,但可保证安全制动减速度基本相同,设计恒减速液压站时,~
2落地式双箕斗提升防滑安全计算实例
某矿主井采用落地式双箕斗提升有关参数如下:
提升高度
箕斗质量 57000kg
箕斗载荷 32000kg
提升钢丝绳单位长度的近似质量 10kg/m
提升钢丝绳根数 4根
尾绳单位长度的近似质量
尾绳根数 2根
提升机直径 5m
提升机变位质量38000kg
导向轮变位质量 2×13000kg
提升速度
电动机变位质量5600kg
提升钢丝绳悬垂高度
摩擦轮常数
提升系统总变位质量 268625kg
钢丝绳上绳弦长
钢丝绳下绳弦长
钢丝绳上绳仰角 °
钢丝绳下绳仰角 °
根据上述参数进行系统的防滑安全计算。先进行最小防滑质量计算,然后计算静张力、极限减速度和紧急制动减速度。
①提升容器最小防滑质量计算
由静张力比约束条件计算的提升容器最小防滑质量为:
式中为下放重载防滑换算系数,
由质量模数约束条件计算的双容器最小防滑质量为:
考虑到首、尾绳不平衡的影响,计算中取空载运行防滑换算系数,则可求得系数、、为:
取两者中较大值57347kg,设计选用的箕斗质量为57000kg。
钢丝绳最大静张力比的计算
重载侧钢丝绳最大质量
轻载侧钢丝绳最大质量
重载侧最大静张力
空载侧最小静张力
最大静张力差
最大静张力比
变位质量计算
重载侧最大变位质量
空载侧最小变位质量
极限减速度计算
提升重载、下放空容器
下放重载、提升空容器
空载运行的极限减速度
按提升重载,载荷为零计算
按下放重载,载荷为零计算
安全制动力的计算
最小安全制动力计算:
最大安全制动力计算:
按下放重载极限减速度计算,
按空载运行极限减速度计算
在最小与最大安全制动力矩间确定提