文档介绍：稳定塔(T1０1）设计
流体力学数据
由Aｓpen ｐｌus模拟得T１01塔得各塔板上得物性参数可知，选取塔板上气液相负荷最大得第28块塔板进行手工计算与校核;
第28块板得流体力学数据如下:
表4-3－1-１ 稳定塔(T101）第10块塔板流体力学数据
液相流量
m3/s
气相流量
m3／s
液相密度
kg／ m３
气相密度
ｋg/ m3
液相黏度
mPa•s
液相表面张力
mN/ｍ
０、113
０、3２6
5９3、995
18、306
0、1４7
9、2２８
塔体工艺尺寸设计
塔径：
根据流量公式可算塔径,即
,其中得C由计算，C２0可由史密斯关联图查得,图得横坐标为
图1-１-２-１ 史密斯关联图
取板间距HT=０、8m,取板上液层高度hL＝0、1m，则
查图得C２０=0、081,则
，
取安全系数0、７,则空塔气速
所以,按标准塔径圆整后
塔截面积为:
实际空塔气速为
塔板工艺尺寸设计
(1)溢流装置计算
本设计采用双溢流弓形降液管,不设进口堰;
堰长ｌw
取堰长
② 溢流堰高度
由 计算
选用平直堰,堰上液层高度how由下式计算,即
由前面已知板上清液层高度 ,故:
弓形降液管宽度与截面积
由,查图得 ,
所以
根据验算降液管停留时间,即
,符合要求
④ 降液管底隙高度h０
降液管底隙高度就是指降液管下端与塔板间得距离,降液管高度应小于出口堰高度,才能保证降液管底端有良好得液封,一般按下式计算:
,取
则
故降液管底隙高度设计合理
(2）塔板布置
① 塔板得分块
因为Ｄ≥80０mm,采用分块式塔板，查下表得,塔板分为3块
表４-3-3-1 单溢流型塔板分块数
塔径/mm
８0０～1200
14０0～16００
１８00~20０0
2200~2400
塔板分块
3
４
５
6
② 边缘区宽度确定
取破沫区宽度： ,取边缘区宽度:
开孔区面积计算
对于单溢流塔板，开孔区面积按下式计算，即
其中:
代入数据,得
④ 阀孔计算及其排列
取阀孔动能因子,用下式求孔速
所以，塔板上浮阀数为
浮阀排列方式采用等腰三角形叉排,取同一横排得孔心距，则可按下式估算排间距,即
考虑到塔得直径比较大,必须采用分块式塔板,而分块式板得支撑与衔接也要占去一部分鼓泡区面积,因此排间距不宜采用120mm,因小于此值,取
按,，等腰叉排重新排得阀数为64个。
图4-3-3-1 塔盘阀孔排列
按Ｎ=64重算孔速及阀孔动能因数:
阀孔动能因数变化不大,仍在９～12范围内，设计合理
塔板开孔率
流体力学检验
(1)塔板压降
① 干板阻力
先求
因为,按下式计算
液柱
② 板上充液层阻力
就是反映板上液层充气程度得因数，称为充气因数，因为液相为环丁砜,所以取充气因数
所以 液柱
③ 液体表面张力所造成阻力
浮阀塔得一般都很小,忽略不计
所以,与气体流经一层浮阀塔板得压力降所相当得液柱高度为
液柱
则单板压降
(2)液泛
为了防止液泛现象得发生，要求控制降液管中清液层高度
可用下式计算,即
① 与气体通过塔板得压力降所相当得液柱高度,由前面计算所得,
液柱
② 液体通过降液管得压头损失，因为不设进口堰,所以按下式计算,即
液柱
③ 板上液层高度:由前面选定板上清液层高度
则:
取，又已选定,
所以，
，符合防止液泛得要求
(３)雾沫夹带
分别按以下两式计算泛点率:
泛点率
泛点率
取,由泛点负荷系数图查得 ，将上述数据代入得
泛点率
泛点率
根据以上两条式子算出泛点率都在８0%以下，故雾沫夹带量能够满足要求
塔板负荷性能图
（1)雾沫夹带线
泛点率
按泛点率80%计算如下：
整理得
可知,雾沫夹带线为直线,在操作范围内任取两个Ls值,按照上式计算出相应得Vs值列于下表中;据此，可作出雾沫夹带线
表４-3－５-1
Ls／(m3/ｓ)
0、０02
0、010
Vs/(m3/ｓ)
0、63０26
0、6006５
(2)液泛线
联立之前式子,可得
将式中各值代入,整理得
在操作范围内任取若干个Lｓ值,按上式计算出相应得Ｖｓ值列于下表中
表 ４-3-5－１
Ｌs/(m3/ｓ)
0、０01
0、00３
0、０04
0、005
Ｖs/(ｍ3/s)
0、578