文档介绍：万方数据
+：：兰!!QQ!!!g!!!衄‰。岛竹置矗‘ィ珞珊曲机械工程学报竺：：：：阎兵张大卫徐安平黄田1如。——耕犁力系数曾子平(E)』％，岛——后刀面上正压力和摩擦力系数——瞬时切削厚度、***旋转角一——刀刃微元的长度只，，琻，耳——前刀面合力、耕犁力、后刀面(300222)颖惫ひ荡笱旖虼笱***颤振进行了仿真。刚舌物理建模与仿真是研究铣削过程动特性最有力的手段之一，近年来，国内外学者对其给予了极大关注。然而，现有研究大多基于集中质量模型，而且对于球头刀铣削振动的研究还很不充分。、萚将机床一***一工件系统简化为具2个自由度方向上是受交变铣削力激励的受迫振动。∞等川建立了基于切削厚度再生效应的动态铣smitlI(4PTP方法，用铣削力与振动位移的最大变化量来描述铣Moayri[5]2度的集中质量块振动模型。等】基于川的静态铣削力模型和与等相同的振动模型，考虑了***振动和工件表面波纹引起的切削厚度变化和后刀面与已加工表面之间的碰撞，建立了球头刀动态铣削模型。然而，刀杆的柔性对铣削过程动特性的影响是很重要的，而上述基于集中质量的模型显然无法描述刀杆柔性对铣削过程动特性的18J刀刀杆振动模型，但该模型不能处理球头铣刀受力特点对刀杆振动的影响。针对上述问题，考虑刀杆柔性．建立了球头铣刀刀杆振动模型，并探讨了轴向力对刀杆固有频率的影响。基于***振动变形对切削厚度的再生反馈，建立了铣削过程动力学模型，对动态铣削力和EE(kd，耕犁力与刀刃微元的长度成正比，后刀面上正压力和摩擦力应与后刀面和工件的接触面积成正比，然而该接触面积难以精确计算，可近似认为后刀面上的力也与刀刃长度成正比，因此将上式改写为^(8和螺旋滞后角当一点从刀顶点向上运动时，由于螺旋角的存在，它将同时做逆时针旋转，旋转过的角度称为螺旋滞yy)正压力和后刀面摩擦力在局部坐标系内的方向矢量将通过铣削试验进行识别。对特定的***一工件材质组合，385摘要：建立了考虑刀杆柔性的球头铣刀铣削振动模型，探讨了变变轴向力对刀杆固有频率的影响。考虑***动态变形和工件表面波纹对切削厚度的再生反馈．建立了球头刀铣削动力学模型，对铣削中的动态铣削力和刀杆振动进行了仿真．证明了离线仿真可以对铣削过程动特性做出预测。关键词：球头铣刀振动动态铣削过程再生性颤振中图分类号：‘愤助项目。收到初稿。叫收到修改稿·国家自然科学基金和河北省自然科学基金
万方数据
际yt=^zcos^z+=E)+=(f)彤窘一蘧删雾一居∥鲁y=o上镴若sinh+cosh粄足苚荅嗫П置尔坐标系封％设固定端为坐标系原点，琳为***f}x(R(y))2+R2()+Rot2d2HE(E(f)怀⋯’=r(D=)r()=O0z0=y((+跷迨甞雹五省置6忻，恍——刀刃参与切削部分螺旋滞后角的一——由切削点局部坐标系向整体坐标风——***的最大螺旋角Tyf)0式中占——***材料弹性模量，——截面惯性矩一——截面积口——材质密度()sin^781IIll可以认为它们是常数，与刀刃形状和切削条件无明显相关性切削模型得到在动态铣削过程中．瞬时切削厚度包括稳态切削的名义切削厚度、***振动变形带来的切削厚度变化及工件表面残留波纹引起的切日Ⅱ厚度变化三部分。f作用在整个刀刃上的铣削力为，式中下限和上限系的转换矩阵***振动模型lz力是沿刀刃分布的三维空间分布力，因为球面上