文档介绍：承台效应系数
3 忽略侧阻和端阻的群桩效应的说明
影响桩基的竖向承载力的因素包含三个方面，一是基桩的承载力；二是桩土相互作用对于桩侧阻力和端阻力的影响，即侧阻和端阻的群桩效应；三是承台底土抗力分担荷载效应。对于作用共同工作特性，采用均匀布桩，甚至对边角桩实施加强，由此加剧基础沉降的蝶形分布、反力呈马鞍形分布的形态，差异变形显著。导致承台整体弯矩和核心区冲切力过大，基础底板厚度加大，配筋较多。
变刚度调平设计理论与方法，就是针对上述传统设计理念存在的问题提出的。其基本内涵是：首先，考虑上部结构的荷载与刚度分布特点和相互作用引起的应力场不均，实施变刚度布桩(视地质条件实施，变桩长、桩径、桩距)强化核心区，弱化核心区外围；其二，采用有限元程序进行上部结构、承台、桩、土的共同作用分析，调整布桩，使差异沉降趋于最小，由此确定筏形承台的板厚与配筋。
按强化核心筒桩基的支承刚度、相对弱化外围框架柱桩基支承刚度的总体思路，本工程核心筒采用常规桩基础，桩长26m；边框架柱下采用复合桩基础，部分荷载由地基土承担，桩长16m。设计桩径均为1000mm。
1#桩，核心筒下桩，桩端持力层为(13)层细一中砂层，，桩26m；
2#桩，，外围框架柱下桩，桩端持力层为⑨层卵石、圆砾层，，桩长16m。
桩端、桩侧采用注浆，实施增强。
筏板形式与厚度：核心筒区为平板，；外围为梁板式，，。
(1)单桩竖向承载力特征值计算 取相邻钻孔的土层土性参数分别计算1#桩、2#桩的单桩竖向抗压极限承载力标准值。具体见。表2、表3。
所以：s==3 。
根据《建筑桩基技术规范》(送审稿2006年8月)—5条；需要进一步采用有限元程序进行共同作用分析。
为考虑上部结构、桩、土、承台共同作用对桩基沉降、桩顶内力、承台内力以及配筋的影响，取上部9层(9层以上结构刚度对桩基的影响予以忽略)结构刚度凝聚到基础底板，采用有限元程序进行上部结构、承台、桩、土的共同作用分析，得到沉降等值线、承台弯矩和配筋量等，为施工图设计提供可靠依据。
，，底板(兼作抗水板)，混凝土强度等级为C40，钢筋采用HRB400。
荷载准永久值组合下的重心校核：根据《建筑桩基技术规范》(送审稿2 006年8月)—2条，进行桩基重心校核。
西塔A核心筒荷载偏心距离：△X=-；Δ Y=：
西塔B核心筒荷载偏心距离：△X =：Δ Y= 5m：
西塔荷载偏心距离：△X = 5m：Δ Y= 7m：
(见附录1)
核心筒沉降40mm，塔楼边缘沉降30mm，‰，满足《建筑桩基技术规范》(送审稿2 006年8月)。
(地)基最大反力图(见附录2)
(见附录3)
原方案工程桩钢筋混凝土用量共5218m3；优化方案工程桩钢筋混凝土用量 共4785m3；在不考虑荷载增加、结构方案调整的情况下，节约混凝土用量473 m3。
原方案工程桩数量共46 1根；优化方案工程桩数量共262根；减少桩数199根(43％)，在同等施工设备条件下，可有效缩短工期(业主的优先目标)；且减少了后注浆施工费用。
原方案基础底板(梁)高为3m；优化方案基础底板(梁)；减少混凝土用量约1600m。；减少土方开挖量约4500 m3；同时降低了基坑开挖深度，为施工带来极大的便利。
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本工程场地基底以下分布2层承载力较高的卵石、细中砂层，是较好的桩端持力层，为桩基础变刚度调平设计提供了合适的条件。从前面分析计算过程可以得出结论：与常规桩基础相比，本方案差异沉降大幅减小，承台内力降低，具有较好的经济性和较高的安全度。鉴于桩基设计等级为甲级，按《建筑桩基技术规范》(送审稿2006年8月)，应进行系统的沉降观测。
附件四
审查会拟邀请审