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汽车吊机支腿反力盘算及梁板受力剖析
汽车吊机四点支推却力盘算模子简图如图1所示,G为下车重
0
量;G为上车和吊重的重量和,移到位于对称轴上的反转展转中间
1
后产生力矩M;,按对称轴为
0101
,
123434
近吊装物处两支腿反力,徐工QY130K汽车起重机支腿间距如图1
中,a=,b=.
为简化盘算,假设4条支腿支持在统一程度面内,它们的刚度
雷同且支持地面的刚度雷同.
由图1受力简图,分离盘算臂架转化来的分散力矩M和吊重P,
最后在支腿处迭加,依据受力均衡可得:
图
1四支腿反力简图
.
0101
当架吊机设边梁时,所需吊幅最大,为13m,,依
据额定起重表,>22t,知足
起吊请求.
,宽3m,行驶状况车重
55t,重要技巧参数详见表1.
表1徐工QY130K汽车起重机重要参数
类别项目单位参数
整机全长mm14950
整机全宽mm3000
整机全高mm3950
尺寸参数
行驶状况整机自重kg55000
一/二轴kg9100/9100
重量参数
三/四轴kg9100/12500
五/六轴kg12700/9700
纵向m
支腿距离
横向m
转台尾部反转展转半径(均衡重)mm4600
,,支腿箱体位于2桥
和3桥之间以及车架后端,
中间地位盘算吊装下车重心点G,尺寸地位关系详见图2,由合力
0
矩肯定的平行力系中间即为吊车重心.
图2车轴及转盘中间地位尺寸
由轴重参数得:下车重量
G=9100+9100+9100+12500+12700+9700=62200kg
0
上车配重重量=38000kg
上车未加配重时重心到车后边沿距离Rc为:
970031270012500910091009100
Rc
62200
则下车重心G到臂架反转展转中间G
01
,上
1
车配重及吊重支点G到支腿对称轴中间O点距离e=,下车
11
重心G到支腿对称中间O的距离e=-=.
00
,不斟酌铺装层,按22t盘算.
由以上盘算可知:
a=,b=,e=,e=,
01
G=622KN,G=220+380=600KN;
01
(1)当а=1060时吊重至臂架反转展转中间G×·m;代入上述
1
公式得:
(2)当а=440时吊重至臂架反转展转中间G×220=
1
KN·:
(3)当а=-220时吊重至臂架反转展转中间G×220=3036KN·m.
1
代入上述公式得:
,不斟酌混凝土铺装层残存重量,起吊重量拟按
20t盘算.
a=,b=,e=,e=,
01
G=622KN,G=200+380=580KN;
01
(1)当а=1060时吊重至臂架反转展转中间G×·m;代入上述
1
公式得:
(2)当а=440时吊重至臂架反转展转中间G×200=
1
KN·:
(3)当а=-170时吊重至臂架反转展转中间G×2
1
00=2700KN·:
以上各吊装工况下盘算各支腿反力如表2所示.
表2各工况下支腿反力盘算汇总表
支腿反力(KN)
序号工况
RRRR
1234
1吊装边梁(1)
2吊装边梁(2)244
3吊装边梁(3)
4吊装中梁(1)
5吊装中梁(2)
6吊装中梁(3)
由表2吊机支腿反力盘算成果可知,近吊装物处支腿反力最大
为R4=(吊装边梁时),远离吊装物处支腿反力最大为
R2=(吊装边梁时).
×,=,依据梁板设计图纸,原
空心梁板荷载按照公路一级设计,查《公路工程技巧尺度》(JTJ
001-97),盘算荷载为“汽—超20”,验算荷载为“挂车—120”,
其荷载散布如图3所示.
图3挂车—120荷载散布图(重力单位:KN;尺寸单位:m)
由图3可知,“挂车—120”×,
,依据轴压横向安插,每片梁承
载才能亦为15t,承载力大于本计划吊机支腿反力,梁板构造能知
足受力请求.?