文档介绍：采用扫描电镜观察和电化学测试的方法研究了添加Pr稀土元素对AZ91压铸镁合金耐腐蚀性
能的影响。试验结果表明,Pr的添加可以形成条状的Al11Pr3相和块状的Al6Mn6Pr相,并促进网状
β-Mg
17
Al12相数量的减少和形态极电位分别为- 8 V、- 8 V
和- 7 V。上述结果说明,随着Pr的含量增加,
镁合金的抗腐蚀能力增强。由图2还可以看出,当Pr
%%时,自腐蚀电极电位明显
提高;%%时,自腐蚀电极电位提高
图1 压铸镁合金电镜扫描照片
(cAZ91+
(bAZ91+
(a AZ91+
表2 EDS分析结果 %
点Mg Al Pr Mn
—
B
—
—
—
G —
不明显。
图3示出了完成电化学测试后试样表面的显
微组织。由图3a可以看出,完成电化学测试后
AZ91+%Pr合金表面残留有大量的腐蚀产物,在
试样表面可见网状的β-Mg
17
Al
12
相和少量的点蚀
坑。AZ91+%Pr合金的腐蚀表面残留腐蚀产物明
显减少,网状的β-Mg
17
Al
12
相也明显减少,并晶界
附近出现了大量的点蚀坑。由于AZ91+%Pr合金
中的β-Mg
17
Al
12
相已经由网状转化为孤立岛状且数
量减少,加之晶粒内部析出的稀土相,其腐蚀方式以
点蚀为主。腐蚀表面出现了大量的点蚀坑,点蚀坑不
仅出现在晶界附近,同时也出现在晶粒内部。
在AZ91镁合金中,α-Mg和β-Mg
17
Al
12
是两
个主要组成相。由于α-Mg和β-Mg
17
Al
12
相的电位
不同,在显微组织中β-M g
17
A l
12
为阴极与α-M g
构成微电偶腐蚀。α-M g晶粒作为阳极优先发生
腐蚀,尤其是β-M g
17
A l
12
相周围的α-M g。在电
化学腐蚀过程中,作为阴极β相基本上不受到腐蚀
而被保留在基体表面,小部分的β相因与其相连的
α-M g晶粒腐蚀严重而被破坏后脱落,并引起点
蚀。AZ91+%Pr合金中由于Pr的加入量较小,尽
管在组织中出现了少量的条状Al
11
Pr
3
相和Al
6
Mn
6
Pr
块状析出相,但是β-Mg
17
Al
12
相仍然主要以网状的
形式分布在晶界处。因此,其腐蚀的主要形式是以
β-Mg
17
Al
12
与α-Mg构成的电池腐蚀。少量孤立的
β-Mg
17
Al
12
相,Al
11
Pr
3
相和Al
6
Mn
6
Pr相因与其相连的
α-Mg晶粒腐蚀严重而被破坏后脱落,并形成点蚀
图2 AZ91+x Pr合金的极化曲线
图3 电化学测试后的AZ91+x Pr合金试样表面
(c
(b
(a
坑,但是其数量相对较少。%,
晶界处的网状β-Mg
17
Al
12
相开始不连续,晶界附近
的条状Al
11
Pr
3
相和Al
6
Mn
6
Pr块状析出相尺寸明显增
大。在电化学腐蚀过程中β-Mg
17
Al
12
与α-Mg构成
的微电偶腐蚀仍然是腐蚀的主要形式,这表现在腐
蚀表面仍然有大量的网状β-Mg
17
Al
12
相残留。与此
同时,由于粗大的Al
11
Pr
3
相和Al
6
Mn
6
Pr相主要分布在
晶界附近,与其相连的α-Mg晶粒腐蚀严重而被破
坏后脱落形成的点蚀坑主要集中在晶界附近,而且
其数量明显增多。当Pr %时,晶界处
的β-Mg
17
Al
12
相基本为孤立岛状,晶界处出现了块
(下转第60页
P R O D U C T I O N E Q U I P M E N T
生产装备
压合模调试的难点是辨别压合总成产品质量不合
格时产生的原因,以便确定具体整改方向。压合总成
的轮廓精度主要取决于外板单品和压合,压合总成的
平整度主要取决于内板单品型面精度和压合,面品质
主要取决于内外板单品、压合及涂胶。
7 结束语
要想获得优质的压合产品,要有相对应的单品
冲压工艺作前提,要有正确的压合